Nauscopio Scipiorum: Acronos RS-1, single-ended KT150

Semáforo — Lectura en 15 segundos

En pocas palabras: el Acronos RS-1 es un amplificador valvular single-ended estéreo, 2× KT150, clase A pura, con 25 W máximos y 18 W @ 0,01 % THD declarados. Cadena EC86 NOS → ECC803S NOS → KT150. Ultralineal, con NFB, filtro RF/EMI IEC C14, dos portafusibles roscados y OPT a medida.

Visto con claridad: tres rasgos de casa confirmados por el fabricante (NFB en todos los Acronos, UL en los valvulares, filtro RF/EMI en todos) y OPT a medida distintos a los del M1, confirmado en vídeo público. Probable, pero sin confirmar: el chasis se hereda del M1 (cinco parámetros idénticos); el DF ≈ 50 es objetivo de diseño del OPT, según correo del fabricante; el trafo de alimentación puede zumbrar a 100 Hz por picos del rectificador. Desconocido: profundidad y tipo de NFB en dB, %UL, B+ real, sensibilidad real (100 vs 1000 mV), zumbido mecánico verificado, marca del filtro RF/EMI, valores de fusibles.

Decisión práctica: con cajas de menos de 90 dB/W/m, el RS-1 va justo. A 3,5 m o en salas grandes, 25 W en clase A pura dejan menos de 1 dB de headroom a 100 dB de pico. Si esperas THD 0,01 % real medido o DF superior a 20 con carga real, mide antes de comprar.

GUÍA PARA EMPEZAR — SIN CONOCIMIENTOS PREVIOS (Guía básica G1–G6)

GUÍA PARA EMPEZAR — SIN CONOCIMIENTOS PREVIOS

Seis ideas que bastan para seguir el informe sin haber estudiado electrónica. Solo hace falta la física de 2º de Bachillerato: logaritmos, potencia e impedancia.

Guía básica

G1. Qué es un amplificador single-ended

Un amplificador convierte la señal débil del reproductor (~1 V) en una señal capaz de mover un altavoz. En un valvular, el previo aumenta la tensión y la etapa de potencia aporta la corriente. Todo se alimenta de una tensión continua alta llamada B+.

La mayoría de amplificadores domésticos usan push-pull: dos válvulas de potencia trabajan en oposición, y sus corrientes se cancelan parcialmente. El RS-1 es single-ended (SE): una única válvula de potencia por canal. No hay pareja, no hay cancelación.

PUSH-PULL (la mayoría):            SINGLE-ENDED (RS-1):

Válvula A --+                     Válvula única --+
            +-- OPT primario                     +-- OPT primario
Válvula B --+  (corriente                         ¦   (corriente
                balanceada)                       ¦    polarizada)
                                                  ↓
                                        corriente continua fluye
                                        permanentemente por el
                                        primario → núcleo con gap.

Tres válvulas por canal: EC86 NOS (previo), ECC803S NOS (excitación + seguidor de cátodo) y KT150 (potencia). Seis válvulas total.

Ventajas del SE. Sin distorsión de cruce, transferencia lineal en pequeña señal, estructura simple. Inconvenientes. La corriente de reposo magnetiza el núcleo (exige gap), la eficiencia es baja y la Zout sin corrección es alta: interactúa con el altavoz y colorea el sonido.

Clase A pura: la válvula conduce durante todo el ciclo, sin cortarse. La más lineal y la más ineficiente: 20–30 % en uso real con THD bajo.

Tres rasgos de casa Acronos: todos usan realimentación, los valvulares son ultralineales y todos incorporan filtro RF/EMI en IEC C14. Punto de partida del análisis, no hipótesis.

G2. Qué datos son fiables y cuáles no

Un informe serio no trata igual una cifra medida, una publicada por el fabricante y una sospecha. Cada afirmación lleva una etiqueta de evidencia. La distinción clave: DECLARADO ≠ CONFIRMADO.

Etiqueta	Significado
CONFIRMADO	Datasheet oficial, esquema o medición independiente identificable.
FABRICANTE	Hecho de diseño confirmado por el fabricante.
FABRICANTE-VÍDEO	Testimonio del fabricante en vídeo público (los OPT a medida del RS-1).
DECLARADO	Publicado sin verificación independiente.
OBSERVADO	Visible en fotografías (8 trimmers, portafusibles).
CALCULADO	Fórmula aplicada a datos conocidos (techo de clase A).
PROBABLE	Inferencia bien soportada (marca Schaffner del filtro).
ND	No determinable (profundidad NFB en dB).
MEDIDO-EXT	Medición de laboratorio externo (Hi-Fi News).

Ninguna afirmación sube de categoría por encima de su evidencia de origen. La regla se aplica también a las propias citas del informe.

Por qué importa. Sabemos que el RS-1 usa NFB, es ultralineal, lleva filtro RF/EMI y lleva OPT a medida. Lo que no sabemos es la profundidad de la NFB, el %UL, la marca del filtro, los valores de fusibles ni si el trafo de alimentación zumba mecánicamente.

G3. Cuántos vatios hacen falta: decibelios, distancia y sensibilidad

La potencia necesaria depende del altavoz, la distancia y el tipo de música. El dB es logarítmico: +10 dB ×10 potencia, +3 dB ×2.

Para el altavoz de referencia (89 dB/W/m, 3 m):

1 W a 1 m: 89 dB.
Pérdida por distancia: 20·log10(3) ≈ 9,54 dB.
1 W a 3 m: 79,46 dB.
95 dB pico (un altavoz): ≈ 35,8 W.
100 dB pico (un altavoz): ≈ 113 W.
Estéreo decorrelacionado: 95 dB = 17,9 W/canal; 100 dB = 56,6 W/canal.

Aviso del fabricante. JC Valvular recomienda mínimo 90 dB de sensibilidad. Con cajas de 89 dB se está por debajo.

En sala (+4 dB típico): 95 dB ≈ 7,13 W/canal; 100 dB ≈ 22,5 W/canal.

En este equipo concreto. Picos de orquesta a 100 dB con cajas de 89 dB/W/m a 3 m: los 22,5 W/canal sobre 25 W dejan solo 0,46 dB de margen. Menos de medio dB de headroom.

▸ Ver calculadora interactiva de SPL y potencia necesaria

G4. Fuente y rizado: por qué el SE es más exigente

Tras rectificar 50 Hz, el rizado aparece a 100 Hz. En PP las dos válvulas reciben el rizado en fase y el transformador de salida lo rechaza. En SE no hay cancelación posible: el rizado entra directo en la corriente de reposo, se amplifica y aparece en el altavoz. Por eso los SE llevan varias etapas de filtrado (LC o RC en serie).

El rizado de B+ con un solo condensador es:

ΔV ≈ I / (f · C)

Para I = 130 mA y f = 100 Hz, un banco de 220 µF deja 5,9 V de rizado (1,31 % sobre B+ 450 V). Con 2200 µF baja a 0,59 V (0,13 %), equivalente a −57,7 dB en la salida. Para dejarlo por debajo de −80 dB hacen falta etapas LC o RC adicionales.

El filtro RF/EMI de entrada no sustituye al filtrado del B+. Son dos funciones distintas: el filtro IEC C14 trabaja contra interferencias conducidas de alta frecuencia (150 kHz–30 MHz); el banco HV trabaja contra el rizado de baja frecuencia (100 Hz). Un SE necesita ambos.

Consecuencia. El DF ≈ 50 solo puede ser honesto con un B+ muy filtrado. El filtro RF/EMI es indicio de cuidado constructivo, no prueba. El desarrollo matemático del rizado está en §2.3.

G5. Impedancia, corriente y factor de amortiguamiento

Un altavoz «de 6 Ω» no tiene siempre 6 Ω: su impedancia cambia con la frecuencia. Amplificador y altavoz forman un divisor de tensión: si Zout es muy baja, la respuesta es plana; si es alta, sigue la curva del altavoz y colorea. El parámetro que lo resume es el factor de amortiguamiento:

DF = Z_carga / Z_out

La paradoja del RS-1. Et Sona declara DF ≈ 50 (Zout ≈ 0,16 Ω sobre 8 Ω). Los precedentes con la misma válvula y topología se quedan un orden de magnitud por debajo. Con NFB confirmada, la pregunta no es si hay lazo, sino si la profundidad disponible alcanza.

El DF no es una cifra única. Depende de 12 factores (§4.5) y varía con frecuencia y carga. Un DF de 50 medido a 1 kHz con resistencias fijas no describe el comportamiento a 20 Hz sobre un altavoz real.

G6. Las cuatro ideas clave

Lo esencial

El RS-1 es single-ended (una KT150 por canal), ultralineal, con NFB, con filtro RF/EMI IEC C14 y con dos portafusibles roscados. Todo por política de casa. Los transformadores de salida son a medida, confirmado por el fabricante en vídeo.
Declara dos puntos de THD (18 W @ 0,01 % y 25 W @ 0,5 %) y un DF ≈ 50 publicado por Et Sona. Precedentes con KT150 SE muy por debajo.
Con cajas de 89 dB a 3 m, los 25 W están en el límite. Fabricante recomienda 90 dB mínimo.
El techo de clase A acota B+: 25 W con bias 130 mA exigen B+ = 385 V teórico, ~478 V práctico. La NFB disponible no basta ni para el DF 50 ni, mucho menos, para el THD 0,01 %. El trafo de alimentación puede zumbrar a 100 Hz.

PARTE I — INFORME ACRONOS RS-1

Del dato declarado a la hipótesis verificable.

0. Resumen ejecutivo

Acronos RS-1, vista general del amplificador con sus dos válvulas KT150 visibles. Primera imagen del post, usada como og:image / twitter:image. — Acronos RS-1 — vista general. Imagen: JC Valvular / Et Sona. *Clic para ampliar.*

Lectura en 20 segundos

Qué es. Single-ended estéreo, 2× KT150, clase A pura, 25 W máx., 18 W @ 0,01 % THD. Cadena EC86 NOS → ECC803S NOS → KT150. Ultralineal, con NFB, filtro RF/EMI IEC C14, dos portafusibles roscados y OPT a medida (FABRICANTE-VÍDEO).

Hallazgo central. Bajo el modelo de §4.3, el THD 0,01 % a 18 W exige 49–54 dB de reducción; el DF declarado de ~50 corresponde a 31,7 dB como relación de impedancias. Son cifras condicionales, no equivalencias físicas.

Cálculo de lazo. Disponible: 21–29 dB con sensibilidad 100 mV. Por debajo del umbral: bajo el modelo, ni H1 (0,1–0,45 %) ni H2 con cathode feedback (0,025–0,089 %) llegan al 0,01 %.

Techo de clase A. 25 W con bias 130 mA exigen B+ = 384,6 V teórico; ~478 V práctico.

Descripción general

El Acronos RS-1 es un amplificador valvular single-ended clase A pura, con una KT150 por canal, 25 W máximos y 18 W @ 0,01 % THD declarados. Cadena: EC86 NOS → ECC803S NOS → KT150. Evolución del Acronos M1 (KT120, 20 W). Fabricante: JC Valvular (Juan Calatayud), Málaga.

Tres premisas de casa, confirmadas por el fabricante: todos los Acronos usan realimentación, los valvulares son ultralineales y todos incorporan filtro RF/EMI en IEC C14. Además, en vídeo público, el fabricante confirma que los transformadores de salida del RS-1 son a medida, encargados con especificaciones distintas a los del M1 FABRICANTE-VÍDEO.

De dónde salen las cifras declaradas. Los datos comerciales se han verificado contra Et Sona. Coincidencia total, salvo tres correcciones de notación: «100Khm» → «100 kΩ», «ECC86» → «EC86» y «ECC803 nos» → «ECC803S NOS». El DF ≈ 50 es el único dato crítico que proviene exclusivamente de Et Sona.

Variable más sensible del informe: la sensibilidad. Toda la aritmética de §4 depende de si los 100 mV declarados son de etapa de potencia pura o de integrado con potenciómetro al máximo. Con 100 mV, la ganancia cerrada es 43,01 dB y el lazo disponible 21–29 dB. Con 1000 mV, la ganancia cerrada baja a 23,01 dB y el lazo sube a 41–49 dB: es el único escenario donde el THD 0,01 % revive sin cathode feedback. Este dato no está confirmado: ND. Ver §4.3, §4.4 y Bloque 1 del Anexo A.

Conclusión provisional

El RS-1 se sitúa entre los SE de KT150 comerciales (DF ≈ 7–9) y unas cifras declaradas de otra categoría. Sabemos que hay NFB, que los OPT son a medida y que el chasis probablemente se hereda del M1. Pero el cálculo de ganancia de lazo (§4.3) deja margen estrecho o negativo. El desenlace depende de un dato que el fabricante puede dar en una frase: ¿cuánta NFB, en dB, y de qué tipo, tiene el RS-1? Y de una verificación acústica: ¿zumba el trafo de alimentación?

Cierre ético. Este informe no mide un RS-1. Modela qué NFB haría falta para que sus cifras declaradas sean coherentes. Todas las cifras críticas siguen siendo DECLARADO hasta que se mida una unidad concreta con protocolo de dos cargas y curva THD vs. potencia.

1. Alcance, método y limitaciones

Idea central del capítulo 1

Este capítulo no valora cómo suena el RS-1. Explica qué sabemos de él, de dónde viene cada dato y qué fiabilidad tiene. Es un ejercicio de ingeniería inversa sin esquema del fabricante. Por eso cada afirmación lleva etiqueta.

Limitación de partida. No tenemos medición propia del RS-1 ni su esquema. Todo lo que sigue es inferencia a partir de documentación, testimonio del fabricante y precedentes comerciales.

1.1 Fuentes de evidencia

Contacto directo con JC Valvular. Confirma tres políticas de casa que se aplican a todos los Acronos: 1) Todos usan realimentación negativa, NFB. 2) Todos los valvulares son ultralineales, UL. 3) Todos llevan filtro de red RF/EMI en el conector IEC C14. Marca no especificada, probable Schaffner. FABRICANTE
Vídeo público de Juan Calatayud. Declara que los transformadores del RS-1 son distintos a los del M1 y que tuvo que encargarlos a medida con otras especificaciones. Este dato es clave: resuelve el debate sobre si se reutiliza el mismo transformador. FABRICANTE-VÍDEO
Ficha comercial del RS-1. 25 W máximos, 18 W @ 0,01 % THD, bias 130 mA, consumo 195 W, respuesta 20 Hz – 40 kHz, impedancia de entrada 100 kΩ, sensibilidad 100 mV, peso 14 kg, dimensiones 45×26×11 cm. Válvulas: 1× KT150 + 1× ECC803S + 1× EC86 por canal. La sensibilidad de 100 mV es ND: no sabemos si es etapa de potencia pura o integrado con potenciómetro al máximo.
Reseña de Et Sona. Confirma linaje: «En la web encontraréis el M1 con KT120, pero en esta ocasión contamos con el RS-1 que monta las KT150». Publica DF ≈ 50 y describe chasis de acero al carbón de 1,5 mm, paneles de madera maciza y patas de 22 mm.
Ficha oficial del M1. De jcvalvular.com, enero 2023. 20 W máx., 18 W @ 0,01 % a 1 kHz, 100 kΩ, 100 mV, 14 kg, 45×26×11 cm, KT120 en clase A ultralineal. Mismos 5 parámetros que el RS-1. DECLARADO
Precedentes medidos. Icon Audio ST30SE (Hi-Fi News 2019.11): 26 kg netos / 28 kg embalado, 28 W en UL, Zout 0,85–1,17 Ω. Dared Saturn Signature: 25 W SE KT150, 18 kg. Fiio EA13: push-pull clase A 4× EL34, 17,7 kg, con zumbido mecánico documentado a 100 Hz.
Datasheets. KT150 Tung-Sol: 70 W de disipación máxima de placa, filamento 1,75–2,0 A. Punto de ejemplo en pentodo clase A1: 400 V, 150–180 mA, 20 W con 14 % THD. EC86 Philips: triodo de VHF, µ = 68, gm = 14 mA/V, ra ≈ 4,86 kΩ.
Fotografías. Interior (dos placas, 8 trimmers, punto a punto) y panel trasero (IEC, fusibles, RCA, terminales). OBSERVADO
Equipo de referencia. Crossover A v2.4 MR-A-01 (6 Ω nom / Zmin 4,9 Ω / 89 dB/W/m), escucha a 3 m.

1.2 Catálogo y linaje M1 → RS-1

Contexto de catálogo — gama JC Valvular

Modelo	Topología	Potencia	Categoría
Acronos M1	SE Clase A con KT120, ultralineal	20 W	Antecesor genealógico del RS-1
Acronos RS-1	SE Clase A con KT150, ultralineal	25 W máx. / 18 W @ 0,01 %	Objeto de este informe
Acronos P52	Push-Pull Ultralineal (4× 6550)	40 W nominales	Informe específico
Acronos M2	Híbrido	60 W	DF nativo alto sin depender del OPT

Un single-ended (SE) usa una sola válvula por canal. Es clase A pura, siempre conduce. Un push-pull (PP) usa dos válvulas que se alternan. No necesita entrehierro y pesa menos por vatio.

Política de casa. Tres rasgos comunes: realimentación en todos, UL en los valvulares, filtro RF/EMI IEC C14 en todos. El M2 híbrido logra DF alto sin depender del OPT, pero también usa NFB.

Idea central del linaje

M1 y RS-1 comparten cinco parámetros exactos. Eso apunta a plataforma mecánica heredada. El vídeo del fabricante precisa el punto clave: los OPT del RS-1 son a medida, distintos a los del M1. Que el peso total coincida sugiere que el rediseño no ha sido masivo, pero no lo demuestra. El análisis físico completo está en §2.2.

Los cinco parámetros compartidos

Parámetro	M1 (KT120)	RS-1 (KT150)
Peso total	14 kg	14 kg
Dimensiones	45 × 26 × 11 cm	45 × 26 × 11 cm
THD a 1 kHz	18 W @ 0,01 %	18 W @ 0,01 %
Impedancia de entrada	100 kΩ	100 kΩ
Sensibilidad	100 mV	100 mV

Cinco parámetros clavados. Al milímetro y al decimal. La potencia máxima sí cambia: 20 W en el M1, 25 W en el RS-1. La válvula de potencia también: KT120 frente a KT150. Pero el punto de distorsión —el dato más extraordinario del informe— no se mueve.

Los tres escenarios del linaje

Escenario	Chasis	OPT	Estado
A — Misma plataforma completa	Heredado del M1	Heredado del M1	DESCARTADO por el vídeo: los OPT son a medida.
B — Chasis heredado, OPT a medida	Heredado del M1	Rediseñados, distintos al M1	FABRICANTE-VÍDEO para el hecho del rediseño.
C — Chasis modificado	Ligeramente adaptado para KT150	Nuevos	PROBABLE pero marginal.

¿Qué significa «a medida» en un SE?

No significa automáticamente «más grande». Significa que se cambian parámetros eléctricos para adaptar la KT150:

B+: tensión de alimentación de placa.
Ibias: 130 mA que debe soportar el primario sin saturar.
Raa: impedancia que ve la válvula, típica 3 kΩ en KT150.
Gap: entrehierro del núcleo. Fija cuánta corriente continua aguanta.
Lp: inductancia primaria para llegar a 20 Hz.

Si el peso total sigue en 14 kg y el volumen exterior no cambia, lo probable es que el rediseño sea moderado en masa. No hay sitio evidente para mucho más cobre o hierro. Lo que cambia más fácilmente es N (número de espiras) y el gap.

Consecuencia para el 18 W @ 0,01 %. Con OPT a medida, lo lógico sería un punto de THD distinto. Que siga clavado en 18 W @ 0,01 % sugiere que es un objetivo de diseño de familia, no una medición nueva del RS-1. PROBABLE.

Etiqueta final del linaje. El vídeo confirma que los OPT son distintos y a medida FABRICANTE-VÍDEO. El chasis heredado es PROBABLE, no confirmado explícitamente en el vídeo. La magnitud del rediseño es ND: la coincidencia de peso y dimensiones sugiere un cambio moderado, pero no lo demuestra.

Resumen del capítulo 1 en 3 puntos

Trabajamos sin esquema, con fichas, fotos, precedentes y testimonio en vídeo del fabricante. Cada afirmación lleva etiqueta de evidencia.
M1 y RS-1 comparten 5 parámetros idénticos (peso, dimensiones, THD a 1 kHz, 100 kΩ, 100 mV), lo que indica misma plataforma mecánica. El chasis heredado es PROBABLE.
El vídeo de Calatayud confirma OPT a medida, distintos al M1. La magnitud del rediseño es ND: el peso idéntico sugiere un cambio moderado, pero no lo demuestra.

2. Arquitectura y alimentación

Idea central del capítulo 2

La arquitectura es el conjunto de bloques funcionales y cómo se conectan. En el RS-1 hay tres: alimentación, cadena de señal y salida. Topología SE ultralineal con NFB y filtro RF/EMI de entrada, por política de casa. Los OPT son a medida. El diagrama es reconstrucción hipotética, no esquema del fabricante. Este capítulo examina el diagrama, el chasis, los transformadores, la fuente de alimentación y el riesgo de zumbido mecánico del trafo.

2.1 Diagrama de bloques

RED 230 V
 ¦
 +-- [IEC C14 · filtro RF/EMI --- FABRICANTE] --- marca/modelo ND · ¿Schaffner?
 ¦      ¦
 ¦      +-- [2× portafusibles roscados panel trasero --- OBSERVADO]
 ¦             (¿fase+neutro o red+B+? ND · valores ND)
 ¦
 +-- Trafo alimentación --- OBSERVADO · ¿zumba? ND
       ¦
       ↓
  RECTIFICACIÓN DE ESTADO SÓLIDO (probable) → Filtrado LC/RC (topología ND)
       ¦
       ↓
 B+ (tensión ND) ------→ KT150 canal L (UL)
                     +--→ KT150 canal R (UL)
 CADENA DE SEÑAL POR CANAL (DECLARADO por Et Sona)
   [RCA in ×3 + Muting] → [EC86 NOS · previo]
                        → [ECC803S NOS · excitación + seguidor de cátodo]
                        → [KT150 · potencia UL]
                        → [Trafo salida SE a medida · gap] → [Altavoz 4 Ω / 8 Ω]
                        +-- lazo NFB desde secundario al driver (FABRICANTE)

  Modo ultralineal --------------- FABRICANTE
  NFB (existe) ------------------- FABRICANTE
  Profundidad NFB en dB ---------- ND (pregunta central)
  %UL ---------------------------- ND
  Bias 130 mA -------------------- DECLARADO
  Sensibilidad 100 mV ------------ DECLARADO · naturaleza ND
  Filtro RF/EMI IEC C14 ---------- FABRICANTE
  Portafusibles roscados --------- OBSERVADO · función y valores ND
  OPT a medida, distintos al M1 --- FABRICANTE-VÍDEO
  B+ = 385 V para 25 W clase A --- CALCULADO (§3.2)
  8 trimmers --- OBSERVADO · función individual ND
  Zumbido trafo alimentación ----- ND · riesgo PROBABLE

Placas de circuito impreso del Acronos RS-1: placa de señal (izquierda) y placa de alimentación (derecha). — Figura 1 — Placas internas. Izquierda: placa de señal con 4 trimmers. Derecha: placa de alimentación con otros 4 trimmers y banco de filtrado. Imagen: JC Valvular. OBSERVADO

2.2 Chasis, peso y transformadores

Idea central de §2.2

El peso total no dice si un ampli suena mejor. Pero dice mucho sobre el tamaño de los transformadores. La comparación entre los tres SE de KT150 comerciales es la que importa: Icon 26 kg, Dared 18 kg, RS-1 14 kg. Misma válvula, misma física, 12 kg de diferencia. Este bloque examina también el motivo físico por el que un SE pesa más por vatio que un PP: el entrehierro del OPT.

Por qué un SE pesa más por vatio que un PP

En SE la corriente de reposo circula siempre por el primario del transformador de salida. Esa DC magnetiza el núcleo y lo saturaría. Para evitarlo se hace un corte: el entrehierro o gap.

El gap baja la permeabilidad efectiva de 10.000 a unos 200. La fórmula que gobierna la inductancia es:

L_p ∝ N² · μ_ef · A / l

Si μ_ef cae 50 veces, para mantener la misma L_p hay que multiplicar N por 7. Eso es 7 veces más cobre y una ventana mucho mayor. En la práctica, un OPT SE es 3 a 5 veces más voluminoso que uno PP.

La inductancia mínima para no perder graves es:

L_p ≈ R_aa / (2·π·f_c)

Con R_aa = 3 kΩ y f_c = 20 Hz → L_p ≈ 24 H mínimo. Para respuesta plana a 20 Hz, se necesitan 60–70 H.

Tabla comparada con kg/W, volumen y densidad

Modelo	Topología	Potencia	Peso	Volumen	Densidad	kg/W	Evidencia
Icon ST30SE	SE KT150, UL	28 W	26 kg neto	ND	ND	0,93	MEDIDO-EXT
Acronos M1	SE KT120, UL	20 W	14 kg	12,87 L	1,09 g/cm³	0,70	DECLARADO
Dared Saturn	SE KT150, triodo	25 W	18 kg	ND	ND	0,72	MEDIDO-EXT
Acronos RS-1	SE KT150, UL	25 W	14 kg	12,87 L	1,09 g/cm³	0,56	DECLARADO
Cayin Jazz 90	PP AB1 KT88	50 W	27,5 kg	34,21 L	0,80 g/cm³	0,55	CONFIRMADO
Fiio EA13	PP A EL34	18 W	17,7 kg	21,10 L	0,84 g/cm³	0,98	MEDIDO-EXT

Asimetría documental. Los 14 kg del RS-1 y del M1 son DECLARADO: provienen de la ficha del fabricante sin verificación independiente. Los 26/28 kg del Icon, los 18 kg del Dared y los 17,7 kg del Fiio son MEDIDO-EXT. El dato más ligero de la tabla es también el menos robusto desde el punto de vista documental. La densidad del RS-1 (1,09 g/cm³) es la más alta del grupo: no es un ampli ligero, es un ampli pequeño pero compacto.

Acronos SE KT150 comerciales Referencia PP

Qué dice y qué NO dice el peso

La coincidencia de peso y dimensiones entre M1 y RS-1 es compatible con un rediseño moderado en masa: misma plataforma mecánica, especificaciones eléctricas distintas (gap, N, Raa). Pero no lo demuestra: el mismo peso podría ocultar un OPT distinto con distribución de masa interna muy distinta. Sin medidas, fotografías comparables o datos de núcleo y devanados, la magnitud exacta del rediseño es ND.

Lo que sí se descarta es un rediseño masivo. Si el OPT nuevo tuviera mucho más hierro o cobre, el peso total habría subido de 14 a 16–18 kg. No lo ha hecho. La diferencia de 12 kg con el Icon ST30SE admite tres explicaciones, todas compatibles con los datos: (a) OPT del RS-1 más pequeños; (b) chasis más ligero (Et Sona documenta acero de 1,5 mm + madera maciza + patas de 22 mm); (c) algún componente no incluido en el peso declarado. Se resuelve midiendo L_p y la respuesta a 20 Hz a plena potencia.

El peso no dice cuál suena mejor. Un ampli más pesado no es mejor por ser más pesado. Tampoco dice si está infradimensionado: la pregunta correcta no es «¿por qué pesa poco el RS-1?» sino «¿está infradimensionado el ligero o sobredimensionado el pesado?». El caso del Jazz 90 (0,55 kg/W, casi idéntico al RS-1) ilustra que el cociente no es comparable entre aparatos con distinta integración: el Jazz lleva DAC, Bluetooth, fono y protecciones; el RS-1 es un amplificador minimalista con tres entradas RCA.

Precisión terminológica. El cociente 195 W / 14 kg = 13,9 W/kg es un ratio potencia declarada / masa total. No es densidad térmica (W por unidad de volumen o superficie) ni permite predecir el zumbido. Se cita aquí como indicador descriptivo; su interpretación acústica se desarrolla en §2.3.

Resumen de §2.2 en 3 puntos

Un SE pesa 3–5× más por vatio que un PP por el entrehierro del OPT. El RS-1 declara 14 kg, 12 kg menos que el Icon ST30SE con la misma válvula.
La coincidencia de peso con el M1 sugiere rediseño moderado, pero no lo demuestra. La magnitud exacta es ND. La densidad volumétrica (1,09 g/cm³) es la más alta del grupo comparado.
Ratio potencia/masa 13,9 W/kg: descriptivo, no densidad térmica. La diferencia de 12 kg con el Icon se resuelve midiendo L_p y respuesta a 20 Hz a plena potencia.

2.3 Fuente de alimentación y zumbido

Idea central de §2.3

Todo lo que hay detrás del IEC C14 y lo que puede vibrar allí. El filtro RF/EMI trabaja contra interferencias conducidas de alta frecuencia (150 kHz–30 MHz). El banco HV del B+ trabaja contra el rizado de baja frecuencia (100 Hz). Son dos funciones distintas y un SE necesita ambas. Añadido: el transformador de alimentación, con la clase A pura como régimen de máxima exigencia, puede vibrar mecánicamente a 100 Hz por dos motores —Lorentz y magnetostricción—. Es el tercer hallazgo del informe.

Rizado de B+ traducido a dB en la salida

En un SE, el rizado de B+ no se cancela. Con ΔV_rizado ≈ I / (f · C), para I = 130 mA y f = 100 Hz:

Capacidad del banco HV	ΔV_rizado	Relación a B+ 450 V	Atenuación teórica en salida
220 µF	5,9 V	1,31 %	−37,6 dB
470 µF	2,8 V	0,62 %	−44,2 dB
1000 µF	1,3 V	0,29 %	−50,8 dB
2200 µF	0,59 V	0,13 %	−57,7 dB

Para que el rizado quede por debajo de −80 dB en la salida con un PSRR típico de 30–40 dB en un SE, hacen falta etapas LC o RC adicionales que sumen 30–40 dB más de filtrado. Un solo condensador no basta.

Consecuencia. Sin esquema del banco HV, no se puede verificar si el RS-1 alcanza ese −80 dB de rizado. Es un ND.

Filtro RF/EMI, portafusibles y seguridad

El RS-1 tiene dos portafusibles roscados en el panel trasero, a la antigua usanza: capuchones de rosca o bayoneta, separados del IEC C14.

Panel trasero del Acronos RS-1: IEC C14 con filtro, dos portafusibles roscados, RCA y terminales de altavoz. — Figura 2 — Panel trasero. Imagen: JC Valvular. OBSERVADO

¿Por qué dos fusibles?

Configuración	Implicación	Probabilidad
Fase y neutro en red	Doble polo. Seguridad extra si el enchufe se invierte.	Más probable
Red + B+ HT	Uno lento (T1,6A–T2A), otro rápido (F315–500mA).	Probable si los valores son distintos
Uno por canal	SE con dos trafos independientes.	Poco probable

Doble fusible + filtro RF/EMI en IEC C14 es típico de producto pensado para venta: cumplimiento de normativa de seguridad. Indicio de producto comercial, no taller casero.

Verificación pendiente. Sin foto de los capuchones con el valor grabado, es ND si son T1,6A, T2A, F500mA u otros. La marca y modelo del filtro RF/EMI también son ND (probable Schaffner).

Compatibilidad con el altavoz de referencia

Escenario	Zout	Δ nivel Zmin ↔ Znom	DF @ 6 Ω
Si DF 50 fuese real	0,16 Ω	≈ 0,28 dB	37,5
Icon ST30SE (UL)	1,0 Ω	≈ 1,6 dB	6,0
Icon ST30SE (triodo)	0,5 Ω	≈ 0,85 dB	12,0
Sin NFB (SET típico)	2,5–4 Ω	≈ 3,5–5 dB	1,5–2,4

Con 0,28 dB la respuesta es esencialmente plana sobre este altavoz. Con 1,6 dB (Icon UL) ya hay coloración audible en la zona del cruce del woofer. Con 3,5–5 dB (SET sin corrección), la respuesta sigue literalmente la curva de impedancia del altavoz. Puedes explorar el efecto con la calculadora de Zout.

Zumbido mecánico del trafo de alimentación

La clase A pura somete al transformador de alimentación a una carga constante y máxima. Los picos de corriente del rectificador pueden hacer vibrar los bobinados a 100 Hz por dos motores: fuerza de Lorentz sobre el cobre y magnetostricción del núcleo. El chasis puede amplificarlo como caja de resonancia. No es DC en la red: es esfuerzo de carga. El Fiio EA13 documenta el mecanismo. El RS-1 usa el mismo chasis de acero de 1,5 mm con paneles de madera sólida que su antecesor M1. Ese chasis se diseñó para una KT120 a 20 W. Con la KT150 a 25 W, el trafo trabaja más forzado sobre el mismo montaje antivibración.

Tabla causa-efecto

Causa	Frecuencia	¿DC Blocker?	Mitigación
DC en la red	50 Hz (hum)	Sí	DC blocker
Picos del rectificador	100 Hz (buzz)	No	Más capacidad HV, NTC
Magnetostricción del núcleo	100 Hz	No	Núcleo con juntas pegadas
Fuerza de Lorentz	100 Hz	No	Bobinas fijadas, silentblocks
Acoplamiento chasis-trafo	100 Hz amplificado	No	Paneles de madera, silentblocks

Precedente: Fiio EA13

Push-pull clase A, 17,7 kg, 21,1 L. Usuarios reportan buzz audible a 3–4 m. Fiio lo intentó prevenir con OPT encapsulados en resina y arena, chasis unibody de aluminio y pies antivibración. Aun así zumba: el que vibra es el trafo de alimentación. El RS-1 tiene un ratio potencia/masa del mismo orden (13,9 W/kg vs 12,4–13,0 W/kg del EA13) y menos masa y volumen. La verificación es binaria y sin instrumental: escucha a 10 cm tras 1 h caliente con la app Spectroid.

Ausencia de reportes no es prueba de ausencia. Etiqueta: PROBABLE para el RS-1. Es el tercer hallazgo del informe, junto con el techo de clase A y el cálculo de ganancia de lazo.

Resumen de §2.3 en 3 puntos

Fuente: filtro RF/EMI (150 kHz–30 MHz) + banco HV del B+ (100 Hz) son dos funciones distintas. Rizado: un solo condensador da −37 a −51 dB; para −80 dB hacen falta etapas LC/RC. ND.
Dos portafusibles roscados + filtro IEC C14 indican producto comercial, no taller casero. Valores y modelo: ND.
Zumbido: dos motores a 100 Hz (Lorentz + magnetostricción). Precedente EA13 con menos margen. Verificación acústica y binaria. Riesgo PROBABLE.

3. Cadena y etapa de potencia

Idea central del capítulo 3

Tres válvulas por canal: EC86 (previo), ECC803S (excitación + seguidor de cátodo), KT150 (potencia UL). Este capítulo cubre la cadena que alimenta a la KT150 y todo lo que rodea a la KT150: punto de trabajo, clase A pura, bias, disipación, techo de clase A y funcionamiento ultralineal. Dos sub-secciones densas.

3.1 Cadena EC86 → ECC803S → KT150

Total: seis válvulas (dos KT150, dos ECC803S, dos EC86).

Etapa	Válvula	Tipo	Función
Previo	EC86 NOS	Triodo UHF	Amplificación inicial. NOS por linealidad y bajo ruido. µ = 68.
Driver	ECC803S NOS	Doble triodo	Un triodo excita; el otro, seguidor de cátodo.
Potencia	KT150	Tetrodo de haz	Clase A pura ultralineal.

Datos de la EC86

Triodo simple para UHF. Datos confirmados del datasheet Philips/NXP a 175 V y 12 mA: µ = 68, gm = 14 mA/V, ra ≈ 4,86 kΩ CONFIRMADO. Placa máx.: 220 V. Equivalente: 6CM4.

Datos de la ECC803S

Versión premium de placa larga de la familia ECC83 / 12AX7. Un triodo amplifica tensión, el otro actúa como seguidor de cátodo (ganancia ~1, Zout muy baja) para aislar de la capacidad de entrada de la KT150 (efecto Miller).

El seguidor de cátodo mejora la HF, pero no es responsable del DF ≈ 50. El DF se determina en la etapa de salida (KT150 + OPT + NFB), no en el driver.

Ganancias por etapa

Con cargas típicas ideales, A = µ · R_L / (R_L + r_a):

Etapa	µ	r_a	R_L	Av (dB)
EC86	68	4,86 kΩ	47 kΩ	35,8
ECC803S	100	62 kΩ	100 kΩ	35,8
KT150 (UL)	—	3,5 kΩ	1,5 kΩ	25,5

Total en placa: 61,6 × 61,7 × 18,9 ≈ 71.899 ≈ 97,1 dB.

3.2 KT150: punto de trabajo, UL y techo de clase A

La KT150 es octal, sucesora de la KT120 y KT88, con 70 W de disipación máxima de placa según Tung-Sol CONFIRMADO. Filamento: 1,75–2,0 A.

Característica	KT150	KT120
Disipación máx. placa	70 W	60 W
Tensión máx. placa	850 V pent. / 650 V triodo	700 V
Filamento	1,75–2,0 A	~1,7–1,95 A

El bias de 130 mA es coherente con clase A pura. A B+ = 400–450 V: 52–58,5 W por válvula, dentro del máximo de 70 W con margen del 16–26 %. El consumo declarado de 195 W se descompone en filamentos (~32 W), placas (~104 W), drivers (~10 W) y pérdidas (20–30 W). Da 166–176 W: el declarado es 10–15 % superior, plausible como cifra de catálogo redondeada al alza.

Clase A pura: implicaciones

Eficiencia práctica: 20–30 % con THD bajo y música real.
Eficiencia teórica límite: ~48 % (25 / (400 × 0,13)).
Linealidad alta: sin distorsión de cruce.
Distorsión dominada por armónicos pares.
Clipping suave: comprime progresivamente.

Disipación por válvula según B+

B+	P_placa estimada	% del máximo (70 W)
425 V	55,25 W	78,9 %
450 V	58,50 W	83,6 %
478 V	62,14 W	88,8 %
500 V	65,00 W	92,9 %

Por encima del 83 % del máximo en todo el rango 450–500 V. Vida útil orientativa de 2000–4000 h antes de que la emisión caiga notablemente (ND específico del RS-1). Temperatura esperada: OPT 45–55 °C, trafo 55–70 °C. Implica no encerrar, dejar 5–10 cm libres y no apilar. Sin termografía publicada, es PROBABLE.

Bias: los 8 trimmers y la deriva térmica

El bias de 130 mA sostiene todo el techo de clase A. Si deriva, P_máx cambia y con él la cifra de 25 W. En fotos se ven 8 trimmers azules Bourns y negros:

Trimmer	Placa	Hipótesis
1–2 (azules Bourns)	Señal	Bias por KT150 (uno por canal)
3–4 (azules Bourns)	Señal	Punto de trabajo de EC86 o balance del driver ECC803S
5–8 (2 azules + 2 negros)	Alimentación	Compensación del lazo NFB (polo, zero), por canal

Todo el mapa es ND hasta que se trace la placa con un multímetro. Medición indirecta sin esquema: medir la caída en la resistencia de cátodo (típicamente 10 Ω), I = V / R. Para 130 mA y R_k = 10 Ω: 1,30 V esperados.

Seguridad. B+ 450–500 V es mortal. Apagar, desenchufar, esperar 10 min, descargar condensadores con 100 kΩ / 5 W hasta < 20 V antes de tocar. Con B+ ≈ 450 V, cada KT150 disipa ~58,5 W (84 %). A 500 V, 65 W (93 %). Sin dato del fabricante sobre deriva a 500 h: ND.

Techo de clase A

En un SE clase A, la potencia máxima teórica está limitada por B+ y corriente de reposo:

P_{máx,clase A} = B+ · I_bias / 2

Tabla A — Límite teórico ideal (sin Rdc del primario ni Vknee)

B+	P_máx	Margen sobre 25 W	¿Alcanzable en la práctica?
384,6 V	25,00 W	0 W — límite exacto	No: pérdidas lo rebajan
425 V	27,62 W	+2,62 W (10,5 %)	No: Vknee y Rdc consumen el margen
450 V	29,25 W	+4,25 W (17 %)	Justo: con pérdidas bajas
500 V	32,50 W	+7,50 W (30 %)	Sí

Nota. La fórmula B+·I_bias/2 es ideal: no incluye la resistencia del devanado primario (Rdc) ni la tensión de codo (Vknee) de la KT150. Por eso 384,6 V no es alcanzable en un circuito real. El mínimo práctico se calcula en la tabla B.

Tabla B — Mínimo práctico con pérdidas reales

B+_{mín práctico} ≈ (I_bias · R_aa + V_knee) / η ≈ (0,13 · 3000 + 40) / 0,9 ≈ 478 V

B+	Interpretación	¿Compatible con 25 W clase A?
385 V	Límite teórico sin pérdidas	No
430 V	Con V_knee, sin pérdidas óhmicas	No
478 V	Mínimo práctico	Justo
500 V	Zona cómoda	Sí

450–500 V no es optimista, es el rango mínimo práctico. Si el B+ real fuese inferior a ~430 V, la cifra de 25 W incluiría excursión fuera de clase A.

Modo de operación: ultralineal

Fabricante confirma UL en todos los Acronos valvulares. En UL, la rejilla pantalla se conecta a una toma intermedia del primario del OPT. El %UL decide cuánto se parece al triodo o al pentodo. Valores típicos 20–50 %.

Modo	Potencia esperada	Estado
Pentodo SE puro	~20 W @ THD = 14 %	DESCARTADO
Triodo SE puro	12–18 W	DESCARTADO
Ultralineal SE + NFB	20–30 W con THD bajo	CONFIRMADO

Doble lectura. UL reduce THD frente a pentodo por factor 2–4×, no 4,7×. Con NFB confirmada, el hueco se cierra. La pregunta: ¿cuánta NFB? Ver §4.3.

Resumen del capítulo 3 en 3 puntos

Cadena: EC86 (µ = 68) → ECC803S (doble función) → KT150 (potencia UL). El seguidor de cátodo no explica el DF ≈ 50. Ganancia bruta en placa ~97 dB.
KT150: 70 W máx. Bias 130 mA, 8 trimmers (mapa ND), disipación 79–93 % según B+. Sin dato de deriva a 500 h.
Techo clase A: B+ = 384,6 V teórico (sin pérdidas), ~478 V práctico. UL confirmado, %UL ND. Vida útil 2000–4000 h. Temperatura esperada OPT 45–55 °C, trafo 55–70 °C.

4. La pregunta central: ¿cuánta NFB?

Nota de trazabilidad sobre el DF ≈ 50. La cifra de DF ≈ 50 que circula del Acronos RS-1 proviene de la reseña de Et Sona, no de una ficha oficial de JC Valvular. El fabricante no se atribuye públicamente esa cifra. Su metodología de medida no está documentada: con la documentación disponible no se puede distinguir si Et Sona midió una unidad física o reprodujo cifras facilitadas por el fabricante. En este informe se registra como DECLARADO y se trata como pendiente de verificación independiente. Los desarrollos de §4.3, §4.4 y §5 parten de esa cifra, pero describen qué se necesitaría para que fuera coherente, no qué se ha medido. Las mediciones que cerrarían el asunto están en §6.1 (prioridades 1, 2, 3, 6 y 7).

Idea central del capítulo 4

Fabricante confirma NFB en todos los Acronos. Lo que no se sabe es cuánta. La NFB baja Zout (sube DF), baja THD y ensancha ancho de banda. Es el mecanismo candidato a explicar las dos cifras extraordinarias. La pregunta: ¿basta la NFB disponible para el DF ≈ 50 y el THD 0,01 % a 18 W?

Advertencia metodológica — variables no medidas. Este capítulo trabaja bajo hipótesis explícitas. Las ganancias reales de cada etapa, la distorsión en lazo abierto, la impedancia reflejada del OPT y el punto de trabajo exacto no están medidos en el RS-1. El modelo parte de: (a) THD en lazo abierto en UL entre el 3 % y el 5 %; (b) ganancia bruta entre 92 y 100 dB; (c) relación de transformación del OPT n = 25. Los resultados describen qué ocurre si se aceptan esas entradas; no constituyen una medición ni una prueba de imposibilidad.

4.1 Las dos cifras extraordinarias: el THD es la que rompe el molde

Fuente	Potencia	THD	Configuración
Tung-Sol KT150	20 W	= 14 %	Pentodo puro, clase A1, sin NFB
Acronos RS-1 (declarado)	18 W	0,01 %	Ultralineal + NFB

Tres órdenes de magnitud. No es contradicción: es lo que aporta UL + NFB.

Cuánta NFB exige el THD

3 % / 0,01 % = 300 → 20·log10(300) ≈ 49,5 dB

5 % / 0,01 % = 500 → 20·log10(500) ≈ 54,0 dB

49–54 dB de ganancia de lazo solo para el THD. El DF declarado de ~50 corresponde, en el modelo de §4.3, a 31,7 dB. Son dos cantidades distintas —una es ganancia de lazo, la otra relación de impedancias— y no deben compararse como si fueran la misma medida.

IEC 60268-3. La norma exige especificar el ancho de banda de medida y el filtro (típicamente 20 Hz – 20 kHz, con o sin filtro de 80 kHz para armónicos altos). Un «0,01 %» sin esa información no es comparable con otro «0,01 %». El dato declarado del RS-1 es DECLARADO y carece de contexto IEC: puede ser más laxo o más estricto que la cifra de un fabricante que sí lo detalle.

Argumento estructural. Un buffer bajaría Zout pero no THD. Solo la NFB baja ambas a la vez. La NFB existe. Queda saber su profundidad.

4.2 Cómo se mide el DF correctamente

DF = R_carga / Z_out

Procedimiento estándar: dos cargas resistivas conocidas y diferentes.

Nunca sin carga. El OPT es inductivo; sin carga, las sobretensiones pueden destruir válvulas o el propio transformador.

Dos métodos normalizados de facto para medir Z_out. La referencia técnica es IEC 60268-3, que describe el procedimiento general para medir parámetros eléctricos de amplificadores por el método de la caída de tensión (On-Off): medir la tensión sin carga, medirla con una carga resistiva conocida, y despejar Z_out del divisor de tensión. Sin embargo, la norma no fija condiciones específicas —frecuencia, ancho de banda, tipo de carga— bajo las que deba expresarse el DF como cifra de catálogo. De ahí la disparidad de cifras entre fabricantes y laboratorios.

Existe una variante preferible para amplificadores valvulares: el método de las dos cargas, que evita medir en circuito abierto. Dado que el transformador de salida es inductivo, medir sin carga puede generar sobretensiones que dañen el transformador o las válvulas. Por eso este informe emplea el método de dos cargas, que es además el que aplica JC Valvular en su rutina de diseño.

Método de las dos cargas

Carga R₁ = 8 Ω, inyectar 1 kHz, medir V₁.
Carga R₂ = 4 Ω, medir V₂.
Calcular:

Z_out = R₁ · R₂ · (V₁ − V₂) / (R₁ · V₂ − R₂ · V₁)

DF = 8 / Z_out.
Repetir en varias frecuencias (20 Hz – 20 kHz). La curva importa.

4.3 Cálculo de ganancia de lazo

Modelo base. KT150 en UL con ra efectiva ~3,5 kΩ, OPT con n = 25, sensibilidad 100 mV.

Zout abierto. 3500/625 + 0,7 ≈ 6,3 Ω → DF_ol ≈ 1,27.
Reducción necesaria. De 1,27 a 50: factor 39,4.
Ganancia de lazo: β·A ≈ 38,4 → 31,7 dB.

Tabla unificada de sensibilidad del modelo

ra_UL	Raa	Lazo necesario para DF 50	Veredicto con 21–29 dB disponibles
3,5 kΩ	5 kΩ (n = 25)	31,7 dB	No llega
1,5–2 kΩ	5 kΩ (n = 25)	26–28 dB	Revive H1
3,5 kΩ	3 kΩ (n ≈ 19,4)	~36 dB	No llega
3,5 kΩ	3 kΩ, con CF ×5	~12–15 dB + CF	Sí

¿Es alcanzable 31,7 dB?

Escenario	Bruta	Tras OPT	Cerrada	Lazo	DF exacto
Optimista	100 dB	72,04 dB	43,01 dB	29,03 dB	37,2
Típico	95 dB	67,04 dB	43,01 dB	24,03 dB	21,5
Realista	92 dB	64,04 dB	43,01 dB	21,03 dB	15,6

En el mejor caso, 29 dB, por debajo de los 31,7 dB necesarios. Para THD: con 21–29 dB de lazo y 3–5 % abierto en UL, el THD final quedaría en 0,1–0,45 %. Faltan 20–33 dB.

Hallazgo central — tabla semáforo

Cifra declarada nº 1 · DF ≈ 50. Lazo necesario 31,7 dB · Lazo disponible 21–29 dB. Faltan 3–10 dB. Nota semántica: los 31,7 dB son el factor de reducción de Zout (de 6,3 Ω en abierto a 0,16 Ω con lazo), no una ganancia de lazo en tensión. Numéricamente coinciden porque el modelo usa un lazo simple con β constante; conceptualmente son magnitudes distintas.

Cifra declarada nº 2 · THD 0,01 % @ 18 W. Lazo necesario 49–54 dB · Lazo disponible 21–29 dB. Faltan 20–33 dB.

Escenario alternativo · Si sensibilidad real = 1000 mV. Lazo necesario 41–49 dB · Lazo disponible 41–49 dB. Alcanza justo. Es el único escenario donde H1 revive sin cathode feedback.

Precisión semántica. En §4.3 aparecen dos cifras en dB que no son la misma magnitud y no deben compararse como si lo fueran:

31,7 dB es el factor de reducción de Zout necesario para pasar de 6,3 Ω (lazo abierto) a 0,16 Ω (DF ≈ 50). Es una relación de impedancias.
49–54 dB es la ganancia de lazo en tensión necesaria para reducir el THD en la proporción declarada. Es una relación de tensiones.

Numéricamente coinciden en el modelo solo porque el lazo simple con β constante las hace intercambiables. Conceptualmente son magnitudes distintas y ambas deben alcanzarse simultáneamente si el DF ≈ 50 y el THD 0,01 % son reales a la vez. Bajo las estimaciones de este informe, la ganancia de lazo disponible (21–29 dB con 100 mV) no basta ni para una ni para la otra por separado.

Cifra de catálogo vs comportamiento real. Una cifra de DF obtenida a 1 kHz con cargas resistivas fijas describe el comportamiento del amplificador en un punto muy concreto, no en toda la banda audible ni con la impedancia reactiva de un altavoz real. Es un dato válido como indicador de diseño —porque el DF se decide en el diseño del OPT, como confirma el fabricante en §4.5—, pero no permite predecir cómo se comportará el aparato con una carga real.

Analogía. Si mides la velocidad de un coche cuesta abajo en el mejor tramo de una autopista, obtienes 200 km/h. Si mides la velocidad media de un trayecto completo con curvas, subidas y bajadas, obtienes 80 km/h. Los dos datos son verdaderos, pero describen cosas distintas. Con el DF puede pasar lo mismo: la cifra de catálogo y el comportamiento global del amplificador con altavoces reales no tienen por qué coincidir. Es exactamente el punto que obliga a medir, no a extrapolar.

Nota metodológica. Las cifras declaradas son DECLARADO; el lazo disponible es CALCULADO a partir de ganancias típicas en placa y sensibilidad 100 mV. Los tres resultados cambian por completo si la sensibilidad real es 1000 mV (§4.4).

Sensibilidad 100 mV. Implica 43 dB cerrada, anómalamente alta. Posibilidades: (a) dato de integrado con pote al máximo; (b) errata (¿1000 mV?); (c) real.

4.4 Escenario 1000 mV

Si la sensibilidad real fuese 1000 mV en lugar de 100 mV, la ganancia cerrada bajaría a 23,01 dB y el lazo subiría a 41–49 dB. Es el único escenario donde H1 revive sin cathode feedback.

Sensibilidad	A_cl	Lazo	THD sin CF	THD con CF ×5
100 mV	43,01 dB	21–29 dB	0,1–0,45 %	0,02–0,09 %
1000 mV	23,01 dB	41–49 dB	0,011–0,045 %	0,002–0,009 %

Conclusión. Si la sensibilidad real fuese 1000 mV, el THD final entraría en 0,011–0,045 % sin CF y 0,002–0,009 % con CF. Es el único escenario donde H1 revive sin cathode feedback.

Gráfico THD vs. potencia — las cuatro curvas clave

Pentodo puro (Tung-Sol 14 % a 20 W) UL sin NFB (3–5 %) UL + 21–29 dB (0,1–0,45 %) UL + 41–49 dB (0,011–0,045 %) Punto declarado

4.5 Respuesta del fabricante

Juan Calatayud ha respondido por correo a las preguntas del informe.

Puntos clave

El DF es complejo en válvulas («infinitamente más fácil» en estado sólido).
Se calcula en el diseño del OPT, no se mide al final.
La cifra DF ≈ 50 es un «DF medio», medido a 1 kHz con cargas resistivas fijas.
No es constante: varía con frecuencia y con impedancia reflejada del altavoz.
No menciona cuánta NFB en dB, ni %UL, ni cathode feedback.

Los 12 factores del DF según el fabricante

#	Factor
1	Impedancia interna de las válvulas de salida
2	Configuración de la etapa (pentodo, tetrodo, triodo, UL)
3	Relación de transformación del OPT
4	Resistencia del devanado primario
5	Resistencia del devanado secundario
6	Realimentación negativa global
7	Realimentación local
8	Inductancia de fuga del OPT
9	Inductancia magnetizante del primario
10	Capacitancias parásitas del OPT
11	Cableado y conexiones
12	Frecuencia de trabajo y carga

Lo que el correo aclara. El DF ≈ 50 no es «efecto secundario» de la NFB: es objetivo de diseño del OPT combinando los 12 factores. Refuerza H2/H4.

Lo que no aclara. No dice cuánta NFB en dB, ni si hay cathode feedback, ni el %UL.

Lectura metodológica del correo. Que el fabricante exprese el DF como promedio a 1 kHz con cargas resistivas fijas es coherente con la práctica extendida en el sector y describe exactamente una cifra de catálogo. No es una cifra falsa: es un dato de diseño obtenido en un punto muy concreto. Pero no describe el comportamiento del amplificador en toda la banda audible ni con la impedancia reactiva de un altavoz real. La frase del fabricante confirma, sin decirlo, lo que este informe sostiene desde §4.2: la cifra declarada y el comportamiento real pueden describir cosas distintas sin contradecirse.

Advertencia metodológica — el caso Fezz

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La línea Fezz Titania: PA MK2 (declara DF > 40) y PA Evolution (medida por HiFiNews con DF = 1). Son modelos distintos, pero ilustran que las cifras declaradas pueden diferir radicalmente de las medidas.

Lección. La única forma de resolver es medir el aparato concreto con protocolo correcto. Es exactamente lo que hace el plan de verificación de §6.1.

Resumen del capítulo 4 en 3 puntos

Hallazgo central: el modelo estima que el THD 0,01 % a 18 W requiere 49–54 dB; el DF declarado de ~50 corresponde a 31,7 dB. Los tres veredictos en la tabla semáforo de §4.3.
Lazo necesario: 31,7 dB para DF 50; disponible 21–29 dB con 100 mV. Con 1000 mV: lazo 41–49 dB, THD 0,011–0,045 % sin CF. Es el único escenario donde H1 revive.
Respuesta del fabricante (§4.5): DF se diseña en el OPT, 12 factores, promedio a 1 kHz con cargas resistivas. Confirma la sospecha metodológica, refuerza H2/H4, deja abierta la NFB.

5. Precedentes e hipótesis

Idea central del capítulo 5

Los precedentes son el suelo empírico: qué han logrado otros SE con la misma válvula. Las hipótesis son el techo teórico: qué arquitecturas explicarían las cifras declaradas. Juntos definen el espacio de lo posible. El Icon ST30SE es el precedente más relevante (misma válvula, misma topología SE con gap). El Fiio EA13 aporta el precedente del zumbido. El Dared Saturn es inconsistente y no sirve como techo.

Tabla comparativa de precedentes

Parámetro	Icon ST30SE	Dared Saturn	Fiio EA13	Acronos RS-1
KT150/canal	1	1	No (4× EL34)	1
Topología	SE, UL/triodo conmutable, NFB conmutable	SE triodo	PP Clase A	SE clase A UL
Peso	26 kg neto	18 kg	17,7 kg	14 kg
Consumo	177 W / 220 W	ND	220 W / 230 W	195 W
NFB	«low feedback» conmutable ND	−39 dB (inconsistente)	ND	Existe; profundidad ND
DF	UL: 7–9 · TR: 15–17 HiFiNews · ≈ 6 Hi-Fi World	6	ND	≈ 50 (Et Sona)
Buzz reportado	ND	ND	Sí	ND

Icon ST30SE — el precedente más relevante

Medido por Hi-Fi News en 2019: Zout 0,85–1,17 Ω en UL y 0,47–0,54 Ω en triodo. Potencia 28 W en UL / 18 W en triodo. THD 0,2–0,5 % a 1–5 W, 1 % a 17 W, 2 % a 30 W. Pesa 26 kg netos. La conexión UL tiene mayor Zout que triodo. El conmutador H/L/0 de realimentación permite eliminar o reducir la NFB. Es un precedente real de que el DF depende del lazo.

Dos publicaciones, dos cifras para el mismo aparato. Hi-Fi World publicó DF ≈ 6 para el Icon ST30SE; HiFiNews publicó 7–9 en UL y 15–17 en triodo. Las dos cifras son verdaderas y describen el mismo aparato, pero dependen de las condiciones de medida (frecuencia, tipo de carga, modo de operación). Esto es importante porque ilustra que el DF no es una constante del aparato, sino una magnitud que depende del método. Cualquier cifra de DF —incluida la del RS-1— debe leerse con esa cautela. El dato de Hi-Fi World se ha incorporado a la tabla comparativa; la cifra de HiFiNews se mantiene por ser más detallada por modo.

Fiio EA13 — el precedente del zumbido

Push-pull clase A, 4× EL34, 18 W < 1 %, 17,7 kg, 21,1 L. Documenta buzz mecánico del trafo de alimentación a pesar de OPT encapsulados en resina y arena, chasis unibody y pies antivibración. Precedente directo de §2.3.

Dared Saturn — inconsistente

SE triodo con KT150. Declara: 25 W/canal, NFB global −39 dB, DF 6, THD 0,05 % a 4 W. Peso: 18 kg. Los números no encajan: con −39 dB de NFB (factor ≈ 89,1), la Zout debería reducirse por ese factor. Con Zout abierta de 5–6 Ω, la final sería ~0,06 Ω (DF ≈ 130). Declarar DF 6 con −39 dB implica que uno de los datos no significa lo que parece. No sirve como techo empírico.

Enseñanza. Ningún SET de KT150 comercial alcanza DF 50. Extremos: DF 7–9 (Icon UL) y 15–17 (Icon triodo). El RS-1 es anomalía técnica, no norma del mercado. El caso Fezz Titania (§4.4) refuerza la advertencia metodológica.

Hipótesis de arquitectura

Tres hipótesis vivas para explicar las cifras declaradas del RS-1:

H1 — NFB global profunda con mayor ganancia de la estimada. Con sensibilidad 100 mV: THD 0,1–0,45 %. No llega. Con 1000 mV, H1 revive (§4.4).
H2 — Cathode feedback + posible lazo global ligero. Devanado dedicado en OPT que realimenta el cátodo de la KT150. Mejor encaje: con CF ×5 + UL + 29 dB, THD en 0,025–0,089 %. Cerca, no exacto.
H4 — Combinación UL + NFB local + lazo global. Coherente con ambas cifras, requiere complejidad no observada.

Descartadas. «Buffer puro» (no baja THD) y «sin NFB» (contradice al fabricante).

Lectura del árbol. El argumento estructural descarta el buffer. El cálculo descarta lazo global estándar (con 100 mV). Queda H2 como mejor encaje y H4 como alternativa.

Lo que añade §4.5 y el vídeo. El DF es objetivo de diseño del OPT, y el OPT es a medida. Ambos datos refuerzan H2/H4.

Cómo discriminar entre hipótesis

Comprobación	Discrimina	Coste
Inspección del OPT: ¿tercer bobinado?	H2/H4 vs. H1	Bajo
Pregunta al fabricante: «¿cuánta NFB, en dB, y de qué tipo?»	H1 vs. H2 vs. H4	Bajo (email)
Curva Zout vs. frecuencia en dos tomas	H1 / H2 / H4	Medio

El resto de mediciones que ayudan a discriminar están en el plan de verificación de §6.1.

Resumen del capítulo 5 en 3 puntos

Precedentes: Icon ST30SE (medido): DF 7–9 UL, 15–17 triodo HiFiNews · DF ≈ 6 Hi-Fi World. Fiio EA13: PP Clase A, 17,7 kg, con buzz documentado. Dared Saturn: −39 dB NFB con DF 6. Inconsistente.
Tres hipótesis: H1 (NFB global), H2 (cathode feedback), H4 (combinación). Descartadas: buffer puro y sin NFB.
Con 100 mV: ni H1 ni H2 llegan al 0,01 %. Con 1000 mV, H1 revive. §4.5 y el vídeo refuerzan H2/H4. El modelo es sensible a ra_UL y Raa: con ra_UL = 1,5–2 kΩ, H1 revive sin CF.

6. Verificación, conclusión y trazabilidad

Idea central del capítulo 6

En un informe cuyo hallazgo es «no sabemos X, Y, Z», el plan de verificación es la conclusión. Este capítulo separa las dos capas: 6.1 la acción (16 mediciones, prioridades, protocolos, ficha rápida para propietarios), 6.2 el estado (qué hemos aprendido, qué NO se puede concluir, tabla de trazabilidad ND).

6.1 Plan de verificación

Mediciones que cerrarían el informe

#	Medición / dato	Resuelve	Kit	Prioridad
1	Profundidad y tipo de NFB (email)	Cierra §4. Discrimina H1/H2/H4	—	CRÍTICA
2	Zout vs. frecuencia (método 2 cargas)	Verifica DF ≈ 50	Lab	CRÍTICA
3	THD+N vs. potencia (curva completa)	Verifica 0,01 % @ 18 W	Lab	CRÍTICA
4	B+ real y %UL	Techo clase A y punto de trabajo	Propietario	CRÍTICA
5	Sensibilidad 100 vs 1000 mV	Si 1000 mV, H1 revive	—	CRÍTICA
6	Escucha a 10 cm del trafo + Spectroid	Buzz mecánico	Propietario	CRÍTICA
7	Lp del OPT + respuesta a 20 Hz a 1 W vs 18 W	Dimensionamiento del OPT a medida	Lab	CRÍTICA
8	OPT: ¿tercer bobinado? Raa real	H2/H4 vs. H1; modelo §4.3	Lab	ALTA
9	Foto comparativa de los OPT del M1 y del RS-1	Precisar cuánto se ha rediseñado	Propietario	ALTA
10	Foto del filtro RF/EMI (referencia)	¿Schaffner? Modelo	Propietario	ALTA
11	Foto de portafusibles (valores)	¿Fase+neutro o red+B+?	Propietario	ALTA
12	Medir bias real por KT150	Verifica 130 mA	Propietario	ALTA
13	Termómetro IR tras 2 h	Margen térmico del trafo	Propietario	ALTA
14	Onda cuadrada 1 kHz y 10 kHz	Estabilidad bajo NFB	Lab	ALTA
15	Medición directa de ganancia de lazo	Profundidad real de NFB	Lab	ALTA
16	Peso real en báscula	Confirma o refuta los 14 kg	Propietario	ALTA

Dos kits, dos perfiles

Kit	Componentes	Coste orientativo	Mediciones que cubre
Propietario (mínimo)	Multímetro 1000 V CC, termómetro IR, smartphone con Spectroid/SpectrumView, dos resistencias de potencia (8 Ω y 4 Ω) y algo de cable	~50–80 €	4, 6, 9, 10, 11, 12, 13, 16
Laboratorio	Focusrite Scarlett 2i2 (o similar), cargas resistivas de precisión, atenuador, osciloscopio, REW/ARTA	~300–400 €	2, 3, 7, 8, 14, 15

Las medidas 1 y 5 son solo email: cubren las dos incógnitas más críticas y no cuestan nada.

Protocolo del DF

Carga resistiva 8 Ω y 4 Ω, potencia suficiente para no saturar.
Frecuencias: 20 Hz, 100 Hz, 1 kHz, 10 kHz, 20 kHz.
Osciloscopio o True RMS. Método de dos cargas (§4.2). Nunca en circuito abierto.
Anotar el nivel de señal de cada medición, porque la Z_out puede variar con la excursión.
Repetir en ambas tomas (4 Ω y 8 Ω) si el aparato las tiene.

Por qué este protocolo y no otro: el método de dos cargas evita el riesgo de sobretensión del método On-Off y es coherente con la práctica que el propio fabricante declara en §4.5. Ver §4.2 para la justificación metodológica completa.

Protocolo del zumbido

Escucha a 10 cm del trafo de alimentación tras 1 h caliente.
Presionar el chasis con la palma: si baja el buzz, acoplamiento chasis-trafo.
App Spectroid o SpectrumView a 10 cm: pico 100 Hz = buzz de carga; pico 50 Hz = hum de DC.
Termómetro IR: trafo >65 °C u OPT >50 °C tras 2 h = sin margen.

Ficha rápida para propietarios (10 minutos)

Si tienes el RS-1 en casa y no vas a medir, estas siete comprobaciones son las mínimas. Pensada para imprimir o copiar en el móvil.

#	Comprobación	Cómo	Cierra
1	Foto del IEC C14 con referencia del filtro	Fotografiar la toma por dentro o por fuera. Buscar serigrafía FN9222 / FN9280 / FN9244.	Marca y modelo del filtro.
2	Foto de portafusibles con valores	Fotografiar los dos capuchones. Ver valores grabados.	Configuración y valores.
3	Medir B+ en reposo	Multímetro 1000 V CC, encendido (precaución). Esperar 15 min de calentamiento.	B+ real.
4	Medir bias real por válvula	Caída en la resistencia de cátodo de cada KT150 (típico 10 Ω). Esperado 1,30 V.	Bias real.
5	Medir peso real en báscula	Comparar con 14 kg declarados.	Peso real.
6	Escucha + app Spectroid / SpectrumView	Móvil a 10 cm del trafo tras 1 h caliente. Precaución: no tocar el chasis con las válvulas calientes.	Zumbido del trafo.
7	Respuesta a 20 Hz a 1 W vs 18 W	Tarjeta de sonido + REW/ARTA + carga resistiva 8 Ω.	Dimensionamiento del OPT a medida.

Seguridad antes de tocar: nunca abrir el chasis enchufado; esperar 10 min tras apagar y descargar con 100 kΩ / 5 W hasta < 20 V; no medir en circuito abierto en la salida (destruye el OPT); no tocar los pines de las KT150 encendidas (450–500 V CC); no tocar el chasis si se acaba de apagar.

6.2 Conclusión y trazabilidad

Síntesis del informe

El hallazgo central. Bajo el modelo de §4.3, el THD 0,01 % a 18 W exige 49–54 dB de ganancia de lazo; el DF declarado de ~50 corresponde a 31,7 dB como relación de impedancias. El lazo disponible con sensibilidad 100 mV es de 21–29 dB. Ni H1 (0,1–0,45 %) ni H2 con cathode feedback (0,025–0,089 %) llegan al 0,01 % sin supuestos adicionales. Si la sensibilidad fuese 1000 mV, el lazo subiría a 41–49 dB y H1 reviviría.

Techo de clase A. 25 W con bias 130 mA exigen B+ = 384,6 V teórico y ~478 V práctico. La zona 450–500 V no es optimista, es la que se necesita.

Linaje y transformadores. El RS-1 comparte cinco parámetros exactos con el M1 (14 kg, 45×26×11 cm, 18 W @ 0,01 %, 100 kΩ, 100 mV). El vídeo del fabricante confirma que los OPT son a medida, distintos a los del M1. La coincidencia de peso sugiere rediseño moderado en masa, pero no lo demuestra: mismo peso no implica misma distribución interna. El 18 W @ 0,01 % es probable objetivo de diseño de familia, no medición independiente del RS-1.

Respuesta del fabricante. El DF se calcula en el diseño del OPT a partir de 12 factores. La cifra de DF ≈ 50 es un promedio medido a 1 kHz con cargas resistivas fijas. Confirma la sospecha metodológica del informe, refuerza H2/H4 y deja abierta la pregunta sobre la NFB en dB.

Riesgo de zumbido. El trafo de alimentación puede vibrar a 100 Hz por picos del rectificador. El chasis de acero 1,5 mm + paneles de madera sólida heredado del M1 puede mitigar, pero no se rediseñó para la KT150. La verificación es binaria y sin instrumental.

Cierre ético. Este informe no es una medición del RS-1. Las cifras críticas siguen siendo DECLARADO hasta que se mida una unidad concreta con protocolo de dos cargas y curva THD vs. potencia, y se verifique el zumbido.

6.3 Qué NO se puede concluir de este informe

Sobre la topología. No se puede concluir que el RS-1 no tenga NFB (la tiene), que sea triodo o pentodo puro (es UL), ni que no lleve filtro RF/EMI (sí lo lleva). Los tres hechos están confirmados por el fabricante.
Sobre las cifras declaradas. El DF ≈ 50 podría no mantenerse a 20 Hz con carga reactiva; el THD 0,01 % a 18 W es un único punto, no una curva. Las cifras declaradas no son necesariamente falsas o exageradas, solo no verificadas.
Sobre la sensibilidad de 100 mV. No está determinada su naturaleza. Si fuese errata (1000 mV), todo el árbol de hipótesis cambia.
Sobre la NFB. La profundidad y el tipo no están determinados: ND. El correo del fabricante añade contexto del DF, no del lazo.
Sobre el seguidor de cátodo. No es la causa del DF ≈ 50. Esa cifra se decide en la salida.
Sobre el techo de clase A. No implica que el 25 W sea falso. Solo acota el B+ mínimo requerido.
Sobre el 18 W @ 0,01 %. Probablemente es un objetivo de diseño de familia heredado del M1, no una medición del RS-1.
Sobre los transformadores. El vídeo confirma que los OPT son a medida, pero no cuánto se han rediseñado. El chasis probablemente se hereda del M1, pero no está confirmado explícitamente. El OPT no es el mismo del M1 (el vídeo lo descarta), pero podría no ser sustancialmente mayor.
Sobre el dimensionamiento. Pesar 14 kg no implica estar infradimensionado. La densidad volumétrica (1,09 g/cm³) es la más alta del grupo comparado. La coincidencia kg/W con el Jazz 90 no es significativa.
Sobre el zumbido y el sonido. No se puede concluir que el RS-1 zumbe o deje de zumbrar. No se puede concluir que suene mejor o peor que otros SE.

Trazabilidad — lo que sigue siendo ND

Bloque	Incógnitas
Modelo de lazo (6 ND)	Profundidad de la NFB en dB ND · Tipo de NFB ND · ra de la KT150 en UL ND · Raa real ND · %UL ND · Margen de fase y lazo real ND
OPT a medida (5 ND)	Especificaciones (gap, N, Raa, Lp) ND · Inductancia primaria ND · Peso individual ND · Sección del núcleo y entrehierro ND · Respuesta a 20 Hz a 1 W vs 18 W ND
Linaje M1 (3 ND)	Confirmación chasis M1 = chasis RS-1 PROBABLE · Precisión del rediseño del OPT ND · Origen del 18 W @ 0,01 % PROBABLE herencia del M1
Verificación eléctrica y acústica (12 ND)	B+ real ND · Bias real por válvula ND · Sensibilidad 100 vs 1000 mV ND · Curva THD completa ND · Banco HV y filtrado ND · Deriva de bias a 500 h ND · Temperatura real de los OPT ND · Peso real en báscula ND · Zumbido mecánico del trafo ND, riesgo PROBABLE · Función individual de los 8 trimmers ND · Marca y modelo del filtro RF/EMI ND (probable Schaffner) · Configuración y valores de portafusibles ND · Presencia de NTC o relé de retardo ND

Resumen del capítulo 6 en 3 puntos

16 mediciones, 7 CRÍTICAS. Dos kits: propietario (~50–80 €) y laboratorio (~300–400 €). La pregunta al fabricante sobre NFB es la más barata y discriminante. Ficha rápida de 7 comprobaciones para propietarios.
Hallazgo central: el modelo estima 49–54 dB para el THD; 31,7 dB para el DF 50. Ni H1 ni H2 llegan exactos al 0,01 % con 100 mV. Con 1000 mV, H1 revive.
Cierre ético: este informe no es una medición. Las cifras críticas siguen siendo DECLARADO. La comparación fotográfica de los OPT del M1 y del RS-1 cierra §1.2 y §2.2 con una simple foto.

Calculadoras interactivas — SPL y Zout

Dos herramientas para interpretar el informe con números propios: una estima la potencia necesaria según sensibilidad, distancia y SPL objetivo; la otra cuantifica cuánto colorea la respuesta un Zout alto sobre una carga realista.

Calculadora SPL y potencia necesaria

Fórmulas: SPL_1W@d = sens − 20·log10(d) y P = 10^((SPL_objetivo − SPL_1W@d − factor)/10). Resultados por canal.

Sensibilidad (dB/W/m) 89,0 dB/W/m

Distancia de escucha 3,0 m

SPL objetivo (pico) 95 dB

Factor de corrección acústica

Activa JavaScript para ver el resultado de la calculadora.

Nota metodológica. Las potencias de referencia son nominales declaradas, no P@1 % THD. La sensibilidad es una hipótesis de cálculo; el altavoz de referencia del propietario es 89 dB/W/m a 3 m.

Calculadora de variación de respuesta por Zout

Zout del amplificador (Ω) 2,0 Ω

Zmin del altavoz (Ω) 4,9 Ω

Znom del altavoz (Ω) 6,0 Ω

Activa JavaScript para ver el resultado de la calculadora.

Qué mide esta calculadora. Devuelve la diferencia entre la atenuación en Zmin y en Znom con la carga modelada como resistiva: es una aproximación pedagógica, no una simulación de un altavoz real. Zout del RS-1 es ND: el DF ≈ 50 declarado daría 0,16 Ω, mientras los precedentes SE KT150 medidos están entre 0,5 y 1,2 Ω. Compara los dos extremos.

GLOSARIO — 11 TÉRMINOS TÉCNICOS DEL INFORME

Glosario

Once términos que aparecen en §2.2, §2.3, §4.3 y las tablas. Para el lector que llega sin electrónica previa.

UL (ultralineal). Modo de operación de un tetrodo de haz o pentodo en el que la rejilla pantalla no se conecta a B+ fijo (pentodo) ni al ánodo (triodo), sino a una toma intermedia del primario del OPT (típicamente 20–50 % de las espiras). Resultado: más potencia que en triodo, menos THD y Zout que en pentodo. §3.2

NFB (negative feedback, realimentación negativa). Técnica de diseño que resta una fracción de la señal de salida a la entrada. Efectos: baja THD, baja Zout (sube DF), ensancha ancho de banda, aplana respuesta. La profundidad se mide en dB de ganancia de lazo (β·A). §4

CF (cathode feedback). Realimentación negativa local al cátodo de la válvula de salida. Puede ser por degeneración catódica (resistencia sin desacoplar) o por devanado dedicado en el OPT. Baja Zout y THD por factor 3–5× sin necesidad de lazo global profundo. Es la firma de la hipótesis H2 del informe. §5

r_a (resistencia interna de placa). Resistencia dinámica equivalente del ánodo de la válvula vista desde el circuito. Determina cuánta Zout aporta la válvula al conjunto. En UL es menor que en pentodo; el datasheet de la KT150 solo da el valor en pentodo (≈ 3 kΩ), de ahí la incertidumbre de §4.3. §4.3

R_aa (impedancia de carga reflejada). Impedancia que el transformador de salida refleja al primario, vista por la válvula. Se relaciona con la impedancia del altavoz por R_aa ≈ n² · Z_altavoz. Los dos valores (3 kΩ y 5 kΩ) corresponden a dos n distintas y explican la doble hipótesis del informe. §4.3

Gap (entrehierro). Corte físico introducido en el núcleo magnético del transformador de salida para evitar la saturación por la corriente continua de reposo del SE. Sin gap, el núcleo se satura con los 130 mA de la KT150. A cambio, reduce la inductancia magnetizante y exige núcleo más grande. Es el motivo por el que un SE pesa más por vatio que un PP. §2.2

OPT a medida. Transformador de salida encargado específicamente para el RS-1, con especificaciones distintas a las del M1. Según el vídeo del fabricante, se ajustan gap, número de espiras N, Raa y tensión de trabajo. El peso total idéntico sugiere un rediseño moderado en masa: misma plataforma, distinto bobinado y entrehierro probable. §1.2

Hum. Ruido a 50 Hz (o 60 Hz en red americana) por saturación asimétrica del núcleo del transformador de alimentación debido a DC en la red o por lazos de masa. Se elimina con un DC blocker. En altavoces: zumbido grave continuo. §2.3

Buzz. Ruido a 100 Hz (o 120 Hz) por los picos de corriente del rectificador. No se debe a DC en la red, sino al esfuerzo de carga. El DC blocker no lo elimina. En altavoces: zumbido más agudo y modulado. §2.3

Lorentz (fuerza de). Fuerza que aparece sobre un conductor por el que circula corriente dentro de un campo magnético. En el transformador de alimentación, los picos de corriente del rectificador generan fuerzas periódicas sobre los bobinados que los hacen vibrar a 100 Hz. §2.3

Magnetostricción. Propiedad de los materiales ferromagnéticos de cambiar ligeramente de dimensión al magnetizarse. En el núcleo del transformador, el ciclo de magnetización a 50/100 Hz provoca una vibración mecánica a 100 Hz que se suma a la de Lorentz. Es el segundo de los dos motores del buzz. §2.3

ANEXO A — CUESTIONARIO TÉCNICO A JUAN CALATAYUD (JC VALVULAR)

Anexo A — Cuestionario técnico

Preguntas para cerrar los ND del informe. Partimos de cuatro hechos confirmados: NFB en todos los Acronos, UL en los valvulares, filtro RF/EMI IEC C14 en todos y OPT a medida en el RS-1 (este último confirmado en vídeo). Dentro de cada bloque, las preguntas están ordenadas de mayor a menor importancia.

Bloque 1 — Realimentación

Profundidad de la NFB.
¿Cuánta NFB tiene el RS-1, en dB? ¿Cuál es la ganancia de lazo estimada?
Tipo de NFB.
¿Lazo global desde el secundario del OPT, o también NFB local (cathode feedback al cátodo de la KT150)? Si hay cathode feedback, ¿el OPT a medida tiene devanado dedicado?
Sensibilidad de 100 mV.
¿Es de etapa de potencia o de integrado con potenciómetro a máxima ganancia? Si es de etapa, implica 43 dB cerrada, anómalamente alta. ¿O es errata (1000 mV)?
Contribución de la NFB al DF y al THD.
¿Qué fracción del DF declarado se debe a NFB y qué fracción al diseño del OPT a medida? ¿Y del THD?
Compensación y estabilidad.
¿Red de compensación en frecuencia? ¿Márgenes de fase y ganancia? ¿Comportamiento con onda cuadrada a 1 kHz y 10 kHz?

Bloque 2 — Punto de trabajo y modo

B+ real y techo de clase A.
¿Cuál es el B+ real? Con bias 130 mA, declarar 25 W en clase A pura exige B+ = 384,6 V teórico y ~478 V práctico. Si es inferior, el 25 W incluye excursión fuera de clase A.
Curva completa de distorsión.
Los dos puntos declarados, ¿a qué frecuencia y carga están medidos? ¿Se puede publicar la curva THD vs. potencia? ¿El 18 W @ 0,01 % es medición del RS-1 o heredado del M1? ¿Cumple IEC 60268-3 (ancho de banda y filtro)?
%UL.
¿Qué porcentaje de la toma del primario se usa para la pantalla de la KT150?
Polarización y trimmers.
¿El bias de 130 mA es único o hay ajuste individual? ¿Qué función tiene cada uno de los 8 trimmers?

Bloque 3 — Fuente, transformadores y compatibilidad

Transformadores de salida a medida.
El vídeo confirma que son distintos al M1. ¿Puede precisar en qué se diferencian? ¿Peso de cada OPT? ¿Inductancia primaria? ¿Raa? ¿Gap? ¿Sección del núcleo? ¿Se mantiene la misma sección y ventana que el OPT del M1 o ha cambiado?
Zumbido del trafo de alimentación.
¿Se ha verificado el zumbido mecánico a 100 Hz? ¿El trafo está montado sobre silentblocks?
Inductancia primaria del OPT y Raa real.
Ajusta el modelo §4.3 y el dimensionamiento del OPT.
Linaje con el M1.
¿El chasis del RS-1 es el mismo que el del M1? ¿Solo se han cambiado los OPT y el circuito de bias, o hay más cambios?
Filtrado de la fuente y filtro RF/EMI.
¿Cuántas etapas de filtrado (C, LC, RC)? ¿Capacidad total del banco HV? En cuanto al filtro: ¿marca y modelo? ¿Modo común, diferencial o ambos?
Portafusibles roscados.
¿Protegen fase+neutro, red+B+ o uno por canal? ¿Valores?
Ruido y compatibilidad.
¿Ruido residual con entrada en cortocircuito? ¿Se ha probado con cajas de 89 dB o menos?
Datos operativos y respaldo.
¿Peso neto sin embalaje, consumo en reposo y a plena potencia? ¿Se entrega esquema con puntos de prueba?

ANEXO B — MEDIR LA NFB SIN ABRIR EL CHASIS

Anexo B — Medir la NFB sin abrir el chasis

El ND más crítico del informe es la profundidad de la NFB en dB. Hay un método indirecto que no requiere abrir el amplificador, y que cualquier técnico con banco puede hacer.

Principio físico

En un lazo de NFB, el cociente entre la señal de salida y la señal que se inyecta de vuelta a la entrada está fijado por la red de realimentación (β). Si se inyecta señal en el secundario del OPT con el amplificador apagado, y se mide la atenuación en la entrada, se obtiene la β de la red. Con la ganancia A conocida por otra vía, se calcula β·A.

Protocolo

Apagar y desenchufar. Esperar 10 min.
Acceder al terminal de altavoz positivo (rojo). No abrir el chasis.
Inyectar señal con generador o tarjeta de sonido calibrada. 1 kHz. 1 V_rms.
Medir la señal en la entrada RCA correspondiente. Amplificador apagado, solo red pasiva.
Anotar la atenuación: 20·log10(V_sal/V_ent) en dB.
Repetir en 100 Hz, 1 kHz, 10 kHz para ver la curva de la red.

Interpretación

Atenuación medida (β)	Probable topología	Coherencia con §4.3
< −50 dB	Lazo global somero o sin lazo	H1 imposible
−30 a −50 dB	Lazo global típico	H1 posible solo con ra_UL bajo y/o 1000 mV
−15 a −30 dB	Lazo profundo + posible CF	H2 o H4 coherente
> −15 dB	Lazo muy profundo	H1 revive sin supuestos adicionales

La medición no distingue entre lazo global y cathode feedback: ambos aparecen como atenuación de la red. La distinción requiere ver la topología interna o preguntar al fabricante.

Segunda medición — ganancia cerrada

Encender el RS-1, dejar calentar 15 min.
Conectar carga resistiva de 8 Ω.
Inyectar 1 kHz a la entrada (10–100 mV).
Medir V_out y V_in.
A_cl = V_out / V_in.
Con A_cl ≈ A / (1 + βA) y β conocida, despejar A y β·A. 2–3 iteraciones bastan.

REFERENCIAS Y CRÉDITOS

Referencias y créditos

Fuentes técnicas

Fezz Audio · informe del Titania MK2 (nauscopio, V3.0.3). Publicación hermana que desarrolla en su §5.3 el marco metodológico de la medición del DF (método On-Off vs método de dos cargas, ausencia de condiciones fijas en IEC 60268-3) y cita el presente informe del Acronos RS-1 en su Anexo D. De este documento se han tomado: la descripción de los dos métodos de medida, la analogía del coche, la cifra de Hi-Fi World para el Icon ST30SE (DF ≈ 6) y la formulación pedagógica de la distinción catálogo/real. (2026-10)
JC Valvular — contacto directo: NFB en todos los Acronos, UL en los valvulares, filtro RF/EMI IEC C14 en todos. (2026-10)
JC Valvular · vídeo público de Juan Calatayud — declara que los transformadores de salida del RS-1 son distintos a los del M1 y que se encargaron a medida con otras especificaciones. Añadir URL del vídeo y timestamp (ej. min 12:34). (2026) PENDIENTE URL
JC Valvular · respuesta sobre el DF — correo de Juan Calatayud (§4.5): DF calculado en el diseño del OPT a partir de 12 factores; DF ≈ 50 medido a 1 kHz con cargas resistivas. (2026-10)
JC Valvular — ficha comercial del Acronos RS-1: 25 W máx., 18 W @ 0,01 %, 25 W @ 0,5 %, bias 130 mA, consumo 195 W, 20 Hz–40 kHz, 100 kΩ, 100 mV, 14 kg, 45×26×11 cm. (2026-10)
JC Valvular · Acronos M1 Pura Clase A — ficha oficial del antecesor (jcvalvular.com): 20 W máx., 18 W @ 0,01 % a 1 kHz, 100 kΩ, 100 mV, 14 kg, 45×26×11 cm, KT120 en clase A ultralineal. 2023-01
Et Sona — reseña del RS-1 (et-sona.com/post/jc-valvular-acronos). Genealogía con el M1, arquitectura de válvulas, DF ≈ 50 y detalles constructivos del chasis. (2026-10)
Tung-Sol KT150 — datasheet oficial (tungsol.com). 70 W placa, 850 V pent. / 650 V triodo, filamento 1,75–2,0 A. Punto A1 pentodo: 400 V, 150–180 mA, 20 W con THD = 14 %. (2026-10)
Philips/NXP EC86 — datasheet oficial (frank.pocnet.net). µ = 68, gm = 14 mA/V, ra ≈ 4,86 kΩ. Placa máx. 220 V. Equivalente 6CM4. (2026-10)
Genalex / New Sensor — datasheets KT120 (60 W) y KT88 (42 W).
Schaffner — datasheets de filtros IEC C14: FN9222, FN9280, FN9244. Fuga 0,2–0,5 mA; atenuación 20–60 dB entre 150 kHz y 10 MHz. (2026-10)
HiFiNews — review del Icon Audio ST30SE, HFN 2019.11. Zout 0,85–1,17 Ω UL y 0,47–0,54 Ω triodo; 28 W UL / 18 W triodo. Peso 26 kg neto / 28 kg embalado. Consumo 177 W reposo / 220 W plena potencia. (2026-10)
Hi-Fi World — review del Icon Audio ST30SE. Cifra de DF ≈ 6 para el mismo aparato que HiFiNews mide en 7–9 (UL) y 15–17 (triodo). Ilustra que incluso dos publicaciones del mismo aparato pueden dar cifras distintas según condiciones de medida. (2026-10)
Dared — hoja de datos del Saturn Signature: 25 W/canal, NFB −39 dB, DF 6, THD 0,05 % a 4 W, peso 18 kg. Internamente inconsistente.
Fiio · EA13 — ficha comercial y reportes de usuarios. PP Clase A, 4× EL34, 220 W reposo / 230 W plena, 17,7 kg, 21,1 L. Buzz mecánico documentado a 100 Hz. (2026-10)
Fezz Audio · manual PA MK2 (60 W): 4× KT88, DF > 40, THD < 0,05 %. (2026-10)
HiFiNews · Fezz Titania PA Evolution (enero 2025): DF = 1, Zout 7,4–8,0 Ω en 20 Hz – 20 kHz. (2026-10)
IEC 60268-3 — métodos de medida para amplificadores de audio: ancho de banda y filtro de medida para THD. También describe el procedimiento general para medir parámetros eléctricos de amplificadores por el método de caída de tensión, sin fijar condiciones específicas (frecuencia, ancho de banda, tipo de carga) para expresar el DF como cifra de catálogo. (2026-10)
Equipo de referencia — Crossover A v2.4 MR-A-01: 6 Ω nom, Zmin 4,9 Ω, 89 dB/W/m, escucha a 3 m.
Metodología. Fórmulas: Pmáx = B+·Ibias/2 (Morgan Jones, Valve Amplifiers); Lp ≈ Raa/(2·π·fc); A = µ·RL/(RL+ra); Zout,cl = Zout,ol/(1+βA); ΔV ≈ I/(f·C); Lp ∝ N²·μef·A/l.
Informes comparativos nauscopio (2026-10) — Acronos P52, P52 vs Cayin Jazz 90, Fezz Audio Titania MK2.
Edición V5.4.0 (2026-10). Remaquetado con Plantilla nauscopio V5.10 FINAL GSC + SOCIAL. Cambios respecto a V5.3: JSON-LD con author.split name/alternateName y url https://nauscopio.wordpress.com/about/, about → Thing con @id, isPartOf, isAccessibleForFree, ISO 8601 con zona +02:00, top-level ImageObject con width 1600 / height 925 / caption, publisher.logo actualizado a S1600 con dimensiones, mainEntityOfPage con @id. Primera imagen migrada a S1600 con wrapper para lightbox, loading="eager" y dimensiones 1600×925, alt con nota og:image.
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Créditos de imágenes

Vista general del Acronos RS-1: JC Valvular / Et Sona.
Figuras 1 y 2 (Acronos-RS-1-pcboards.jpg, Acronos-RS-1-rear.jpg): JC Valvular.