INDEX ENGLISH

Acronos P52 · Informe Completo V6 · Oct 2026

por [Meta + ChatGPT + DeepSeek + Claude] + maty @nauscopio

Acronos P52, valvular PP Ultralineal de 40 watts

Informe de ingeniería inversa basado en inspección visual de fotografías y cotejo con catálogos de fabricante. Imágenes proceden del vídeo: Amplificador ACRONOS P52 Una obra de arte. Cómo se fabricó. e imágenes adicionales del interior aportadas por el propietario de la unidad (2026-10).

Semáforo — Lectura en 15 segundos

P52: peso ≈ 40 kg (com. personal, no verificado) / 3× EPCOS B43645 610 µF / 450 V OBSERVADO en serigrafía (verificado en las 3 unidades, imagen 2026-10) / relé Hongfa HF115F OBSERVADO (probable soft-start/inrush) / trimmers Bourns azules OBSERVADOS en PCB-S (función ND) / B+, bias, NFB, %UL, Zout, DF, P@1 % = ND. Prioridad absoluta: medir Zout del P52.

GUÍA PARA EMPEZAR

▸ Guía básica (G1–G6) G1 Qué es un ampli push-pull G2 Qué datos son fiables G3 Cuántos vatios hacen falta G4 Condensadores y rizado G5 Impedancia y corriente G6 Conclusiones y ejercicios

PARTE I — INFORME ACRONOS P52

0. Resumen ejecutivo 1. Alcance, método y limitaciones 2. Arquitectura general 3. Placa de pequeña señal (PCB-S) 4. Placa de alimentación (PCB-P) 4.1 Componentes observados 4.2 Banco HV: B43645 610 µF / 450 V 4.3 Toroides y 10W10KJ 4.4 Rama auxiliar regulada 4.5 Trimmers azules vs negros 4.6 Tres ramas de alimentación — HIPÓTESIS 5. Etapa de potencia 6. Entrada AC y RF/EMI 8. Conclusión y trazabilidad

PARTE II — EDICIÓN ESPECIAL

Parte II — Edición Especial: ¿qué componentes cambiar o añadir?

ANEXO

▸ Anexo — Cuestionario a JC Valvular ▸ Propuestas externas no validadas ▸ Referencias y créditos

Leyenda evidencia

CONFIRMADO — dato establecido por documentación externa

OBSERVADO — directamente visible en las fotografías

CALCULADO — resultado matemático a partir de datos conocidos

PROBABLE — inferencia física razonable; pendiente trazado/medición

HIPÓTESIS — posibilidad no suficientemente sustentada

ND / NO DEMOSTRADO — no determinable con la evidencia actual

MEDIDO — instrumentación sobre la unidad física del propietario

MEDIDO-EXT — medición de laboratorio externo publicada

S3 — categoría de ensayo perceptual

C1/D — cifra comercial sin condición de THD/frecuencia/carga

A2 — medición externa a THD declarado, no @1 %

GUÍA PARA EMPEZAR — SIN CONOCIMIENTOS PREVIOS (Guía básica G1–G6)

GUÍA PARA EMPEZAR — SIN CONOCIMIENTOS PREVIOS

Si nunca has abierto un amplificador de válvulas, empieza aquí. Solo hace falta física de bachillerato (logaritmos, potencia eléctrica, condensadores, impedancia) para entender por qué las cifras de este informe se expresan con tanto cuidado. Los detalles técnicos empiezan en la Parte I.

Guía básica: leer este informe sin ser experto en válvulas

Idea central: nadie ha medido el Acronos P52, así que no sabemos cuánto rinde. Sí sabemos qué se ve dentro y qué exige un altavoz concreto en una sala concreta. Con esas dos piezas y un poco de física se puede razonar sin inventar datos.

• G1 · cómo funciona un amplificador push-pull ultralineal.
• G2 · qué datos son fiables y cuáles no.
• G3 · cuántos vatios hacen falta (decibelios y distancia).
• G4 · condensadores y rizado de la fuente.
• G5 · impedancia, corriente y factor de amortiguamiento.
• G6 · conclusiones y ejercicios con solución.

G1. Qué es un amplificador de válvulas push-pull

Un amplificador toma la señal débil del reproductor (del orden de 1 V) y la convierte en una señal con la tensión y la corriente necesarias para mover el altavoz. En este equipo lo hacen válvulas termoiónicas en dos bloques: un previo, que aumenta la tensión de la señal, y una etapa de potencia, que aporta la corriente. Todo se alimenta de una fuente que produce una tensión continua alta, llamada B+.

Reproductor → Previo → Etapa de potencia → Transformador de salida → Altavoz
 (≈ 1 V)     (tensión)   (corriente)         (adapta impedancias)    (4–8 Ω)
                              ↑
                 Fuente de alimentación (B+)

En la etapa de potencia las válvulas trabajan por parejas en push-pull («empuja-tira»): mientras una conduce más corriente, la otra conduce menos, y sus corrientes se combinan en el transformador de salida. Esto tiene dos ventajas físicas: las componentes de corriente continua de las dos válvulas se compensan en el núcleo (no lo magnetizan de forma permanente) y muchos armónicos pares se cancelan, lo que reduce la distorsión. La clase de operación (A, AB, B) y el modo de polarización (bias) real de las 6550 del P52 son ND: no se deduce de las fotografías.

El transformador de salida hace de «adaptador»: una válvula de potencia necesita ver una carga de miles de ohmios y un altavoz tiene solo 4–8 Ω. Con una relación de espiras n, la impedancia se multiplica por n². Ejemplo ilustrativo (no es un dato del P52): con n = 25, un altavoz de 8 Ω se ve desde las válvulas como 25² · 8 = 5000 Ω.

En un montaje ultralineal (UL) las rejillas pantalla de las válvulas se conectan a tomas intermedias del transformador. Es un compromiso: el modo pentodo da más potencia y el modo triodo da menos distorsión. El fabricante declara PP UL con 6550 (CONFIRMADO (fabricante)); el porcentaje de toma (%UL) del P52 es ND.

G2. Qué datos son fiables y cuáles no

Este informe no es una medición: parte de fotografías del vídeo del fabricante, catálogos de componentes y documentación pública. Por eso cada afirmación lleva una etiqueta de evidencia (la leyenda completa está en el margen, y el método en §1):

Etiqueta	Qué significa	Ejemplo en este informe
OBSERVADO	Se ve directamente en las fotografías.	Serigrafía B43645-S7617-M1 en los condensadores HV.
PROBABLE	Inferencia física razonable, pendiente de comprobar.	Que los tres condensadores estén en paralelo.
CALCULADO	Sale de una fórmula a partir de datos conocidos.	35,8 W para llegar a 95 dB a 3 m.
MEDIDO-EXT	Lo midió un laboratorio ajeno.	Cifras publicadas de otros equipos (contexto).
ND	No se puede afirmar con la evidencia actual.	Zout y P@1 % del P52.

Por qué 40 W nominales no equivalen a una potencia medida a un THD concreto. La potencia máxima de un amplificador depende de cuánta distorsión se acepte: al acercarse al recorte, la distorsión sube muy deprisa. Los 40 W del P52 son un dato comercial sin condición de THD, frecuencia ni carga. Comparar esa cifra con cualquier medición publicada de otro equipo como si fueran equivalentes sería un error de método.

G3. Cuántos vatios hacen falta: decibelios y distancia

Para saber si un amplificador «tiene bastante» hay que empezar por el altavoz y la escucha. El decibelio es una escala logarítmica: +10 dB multiplican la potencia por 10 y +3 dB la multiplican por 2 (10^0,3 ≈ 1,995). Se calcula así, con un sistema de referencia genérico:

1. Sensibilidad. El altavoz de referencia produce 89 dB con 1 W a 1 m. HIPÓTESIS de cálculo, no medida.
2. Distancia. El nivel cae 20·log₁₀(d) dB al alejarse. A 3 m: SPL(1 W, 3 m) = 89 − 20·log₁₀(3) = 89 − 9,54 = 79,46 dB.
3. Potencia. Para llegar a un nivel L: P = 10^((L − 79,46)/10). Para 95 dB sale 35,8 W con un solo altavoz.
4. Estéreo. Con dos altavoces, cada canal aporta la mitad de la potencia acústica (−3 dB): 17,9 W por canal.
5. Picos. La música tiene picos por encima de su nivel medio. Un factor de cresta de 15 dB multiplica la potencia por 10^1,5 ≈ 31,6. Por eso hay que dimensionar para el pico y no para la media: 80 dB de media con picos de 95 dB.

La incertidumbre pesa. Si la sensibilidad real del altavoz fuera 2 dB menor o mayor, la potencia necesaria se multiplicaría por 1,6 o por 0,63: un error del mismo orden que las diferencias entre amplificadores. La calculadora interactiva de la Parte I permite probar valores propios.

G4. La fuente de alimentación: condensadores y rizado

Las válvulas necesitan una tensión continua alta (B+) que sale de rectificar la red. En España la red es de 50 Hz y, con un rectificador de onda completa (en el P52 se observa un puente KBU1010), el rizado aparece a 100 Hz. Los condensadores de filtro se cargan en los picos de la tensión y se descargan entre ellos. Como Q = C·ΔV y el tiempo entre picos es 1/f, la caída de tensión es aproximadamente:

ΔV ≈ I / (f · C) (aproximación: supone corriente constante durante todo el periodo y sobreestima algo el rizado real)

Ejemplo con 200 mA y un condensador de 610 µF a 100 Hz: 0,2 / (100 · 610·10⁻⁶) ≈ 3,28 V de rizado pico a pico. Tres condensadores iguales en paralelo sumarían 1830 µF y darían ≈ 1,09 V, pero eso solo ocurre si están en paralelo, algo que no se ha comprobado ND.

Cuidado con los 450 V. Es la tensión máxima que soporta el condensador, no la tensión de trabajo del amplificador. Confundirlas es un error frecuente; el B+ real del P52 es ND.

Además de los condensadores, el P52 lleva dos toroides compatibles con un filtro inductivo (tipo C-L-C). Una bobina se opone a las variaciones rápidas de corriente con una reactancia X_L = 2π·f·L. Ejemplo ilustrativo (no es un dato del P52): una bobina de 1 H presenta 628 Ω a 100 Hz. Sin conocer L, su resistencia y la carga, no se puede cuantificar cuánto rizado eliminan realmente. Detalle en §4.2.

G5. Impedancia, corriente y factor de amortiguamiento

Un altavoz «de 6 Ω» no tiene siempre 6 Ω: su impedancia cambia con la frecuencia. El altavoz de referencia baja a un mínimo de 4,9 Ω hacia 1,4 kHz. Un amplificador que se comporta como fuente de tensión entrega más corriente cuando la impedancia baja: con tensión constante, la corriente en 4,9 Ω es 6/4,9 ≈ 1,22 veces la de 6 Ω.

Aquí entra la impedancia de salida del amplificador (Z_out), que actúa como una resistencia en serie con el altavoz. El factor de amortiguamiento es DF = Z_carga / Z_out. Ejemplo ilustrativo (no es un dato del P52): con Z_out = 1,5 Ω, la tensión que llega al altavoz es la del divisor V_alt = V · Z_carga / (Z_carga + Z_out). Sobre 6 Ω pierde 1,94 dB y sobre 4,9 Ω pierde 2,32 dB: la respuesta en frecuencia sigue, en parte, la curva de impedancia del altavoz (0,38 dB de diferencia entre ambos puntos). Por eso medir la Z_out del P52 es la prioridad absoluta.

Umbral de Z_out que usa el informe: para una variación relativa de la respuesta entre Zmin y Zmax ≤ 1 dB, Zout ≤ 0,9 Ω. Para una pérdida absoluta sobre Zmin ≤ 1 dB, Zout ≤ 0,5 Ω (objetivo de diseño recomendado).

G6. Conclusiones y ejercicios

• Del P52 no hay mediciones publicadas. Tiene un aspecto de construcción cuidado, pero eso no equivale a prestaciones: B+, bias, realimentación, Z_out y P@1 % siguen sin demostrar.
• El peso (≈ 40 kg) sugiere transformadores más grandes, pero no es una prueba de calidad ni de potencia, y además no está verificado.
• Ni una fotografía ni una tabla deciden si el amplificador «es mejor»: para eso hacen falta medidas (THD+N frente a potencia, Z_out, respuesta con carga real, ruido). Están propuestas en el Anexo (cuestionario a JC Valvular).

Ejercicios para practicar:

1. Un altavoz tiene 92 dB/W/m. ¿Qué nivel produce con 1 W a 2 m?
2. Con el altavoz de 89 dB/W/m de esta guía, ¿qué potencia hace falta para 100 dB de pico a 3 m con un solo altavoz?
3. Un filtro tiene 2000 µF y el amplificador consume 300 mA. ¿Cuánto vale el rizado a 100 Hz?

Ver soluciones

1. 92 − 20·log₁₀(2) = 92 − 6,02 ≈ 86 dB.
2. 10^((100 − 79,46)/10) ≈ 113 W.
3. 0,3 / (100 · 0,002) = 1,5 V.

PARTE I — INFORME ACRONOS P52

Mapa de lo que sabemos. De lo general a lo específico: arquitectura → placas → etapa de potencia → entrada AC → síntesis. Los niveles de evidencia se declaran en §1 y se aplican en cada sección.

0. Resumen ejecutivo

Lectura en 20 segundos

Qué es: push-pull ultralineal de 2× 6550 por canal, 40 W nominales. Previo 6Ж32П (EF86) + ECC803S (doble triodo); función de ganancia + inversión de fase PROBABLE; topología exacta del inversor de fase ND hasta trazado. Trafos EI barnizados en chasis con tabique metálico OBSERVADO.

Qué se ha identificado: tres condensadores EPCOS/TDK B43645 de 610 µF / 450 V — serigrafía B43645-S7617-M1 OBSERVADO verificada en las tres unidades (imagen 2026-10); relé de potencia Hongfa HF115F (probable soft-start/inrush) OBSERVADO; trimmers Bourns azules sobre PCB-S (función ND); dos toroides con función ND (tres hipótesis coexistentes); rama auxiliar regulable PROBABLE con MOSFET + TL431 + Bourns; dos relés con funciones separadas (inrush y mute/protección DC) PROBABLE; arquitectura de alimentación con tres lecturas abiertas {ramas con R/L serie · riel único con bypass local · riel único sin bypass} HIPÓTESIS.

Qué NO está demostrado: tensión B+ real, capacidad efectiva del banco, modo exacto de bias de las 6550, NFB global, porcentaje ultralineal, P@1 %, Zout ni DF. El emparejamiento del cuarteto de 6550 tampoco está verificado. La función de los trimmers azules sobre PCB-S sigue sin trazarse.

Descripción general

El Acronos P52 es un amplificador valvular push-pull ultralineal de 40 W nominales con 6550 en la etapa de potencia. La PCB de señal (PCB-S) está construida sobre FR4 con Bourns multivuelta azul 3296Y (100 ppm/°C) como trimmers visibles — su función eléctrica exacta es ND — catorce condensadores MKP CEC C2N 630-1000 V más dos condensadores de papel en aceite (PIO). La PCB de alimentación (PCB-P) contiene tres EPCOS/TDK B43645 de 610 µF / 450 V (serigrafía verificada), dos elementos toroidales de función ND, un relé Hongfa HF115F (probable soft-start/inrush) y circuitería de protección y temporización independiente.

Fuente de "40 W nominales publicados": dato comercial del fabricante JC Valvular / ficha de producto del P52 (40 W PP UL con 6550). Sin condición de THD, frecuencia o carga especificada, se clasifica como C1/D — potencia nominal sin criterio de distorsión, no equivale a P@1 %.

Conclusión provisional

La arquitectura es coherente con un diseño valvular de complejidad superior a un esquema mínimo. Sin embargo, ninguno de los bloques que determinan el comportamiento real del amplificador (B+, bias de 6550, NFB, %UL, Zout, P@1 %) está demostrado. El informe se mantiene en el terreno de la ingeniería inversa provisional, no en el de las mediciones verificadas.

1. Alcance, método y limitaciones

1.1 Fuente de la evidencia

• Inspección visual de fotografías procedentes del vídeo del fabricante JC Valvular: Amplificador ACRONOS P52 Una obra de arte. Cómo se fabricó.
• Imágenes adicionales del interior (2026-10) aportadas por el propietario de la unidad: verifican la serigrafía de las tres unidades EPCOS B43645, identifican el relé Hongfa HF115F, confirman los trimmers Bourns azules sobre la PCB-S y documentan el layout completo del chasis abierto.
• Cotejo con catálogos de fabricante: TDK/EPCOS, Bourns, TI (TL431), JJ Electronic (válvulas), Hongfa, Nichicon, Rubycon, Schaffner, Würth.
• Sistema de referencia del propietario: Crossover A v2.4 MR-A-01 (6 Ω nom / Zmin 4,9 Ω / 89 dB/W/m), escucha a 3 m.

1.2 Glosario de roles

En este informe, «propietario» se usa en contextos distintos. Para evitar ambigüedad, se fijan los siguientes roles:

Rol	Quién es	Qué aporta
Revisor	Autor del informe (maty @nauscopio)	Sistema de referencia, cálculos, estructura del informe
Propietario del sistema de referencia	Dueño del Crossover A v2.4 MR-A-01	Datos de sensibilidad, Zmin, condiciones de escucha (89 dB/W/m, 3 m)
Propietario de la unidad P52	Persona con acceso físico a una unidad del Acronos P52	Declaración de la entrada Schaffner, imágenes adicionales del interior (2026-10) — serigrafía EPCOS, relé Hongfa, trimmers azules sobre PCB-S
Fabricante	JC Valvular (Juan Calatayud)	Vídeo de fabricación, ficha comercial 40 W, diseño y componentes
Informante del peso	Lector del blog	Comunicación personal: P52 ≈ 40 kg, no verificado

Unidad física. En el momento de redactar este informe, no se ha confirmado que exista acceso a una unidad física del Acronos P52 para medición. El informe se apoya en fotografías, catálogos y documentación pública.

2. Arquitectura general — visión de conjunto

2.1 Diagrama de bloques con niveles de evidencia

RED 230 V
 │
 +-- [cond. EMI obs.], NTC, filtro RF-EMI (sin choke L/N identificado)
 │
 +-- Trafo alimentación
       │
       ↓
  RECT KBU1010
       │
       ↓
 C HV EPCOS B43645 610/450  --- OBSERVADO (serigrafía x3 verificada)
       │
       ↓
    L1 toroidal       --- FUNCIÓN ND (3 hipótesis)
       │
       ↓
 C / rama HV          --- PROBABLE
    +-----------------+
    │                 │
 potencia            auxiliar
 6550 / OPT          MOSFET + TL431 2,495 V
                      + Bourns azul
                      FUNCIÓN REGULADORA PROBABLE
                      tensión y destino ND
                      posible relación con bias 6550 HIPÓTESIS

 [HIPÓTESIS]: tres lecturas abiertas de arquitectura de alimentación
   a) ramas separadas con R o L serie (potencia / driver / entrada)
   b) riel único con bypass local (condensadores en paralelo, sin R ni L)
   c) riel único sin bypass local
   El número de cables de B+ que entran a la PCB-S y su trazado son ND.

 Relé Hongfa HF115F OBSERVADO (probable soft-start/inrush)
 + Finder mute/DC PROB + NE555 + NE5532 (funciones PROB)

 Trimmers Bourns azules OBS sobre PCB-S, función ND
 (¿bias individual 6550? ¿balance DC del inversor? ¿ajuste etapa de señal?)

 Negros PCB-P: posible umbral DC y temporización RC (constantes ND)
 6550 sin trimmer claramente asociado OBS en PCB-S → polarización fija
                  por divisor, por cátodo, o desde rama auxiliar PROB;
                  método y matching del cuarteto, ND

2.2 Topología global

El Acronos P52 es un push-pull ultralineal estéreo, con 2× 6550 por canal, 40 W nominales por canal. La etapa de pequeña señal se apoya en 6Ж32П (EF86) como pentodo de entrada y ECC803S (doble triodo, JJ Electronic A.F. twin triode) para ganancia + inversión de fase. El chasis aloja tres transformadores EI barnizados, con tabique metálico de separación fuente/PCB-S OBSERVADO.

2.3 Bloques funcionales

Bloque	Contenido	Sección	Estado global
Entrada AC y RF/EMI	Condensadores tras IEC, NTC, PE, sin choke L/N identificado	§6	PROBABLE estructura general; clase X/Y ND
Placa de alimentación (PCB-P)	KBU1010, EPCOS B43645 HV, toroides, 10W10KJ, MOSFET + TL431, relé Hongfa HF115F, relés Songle y Finder, NE555/NE5532, Bourns azules y negros	§4	PROBABLE por componentes; funciones exactas ND
Placa de pequeña señal (PCB-S)	EF86, ECC803S, 14 MKP CEC C2N, 2 PIO, Bourns 3296Y azules, resistencias de precisión azules, diodos de señal, 2 electrolíticos pequeños	§3	PROBABLE disposición; función exacta de trimmers y topología ND
Etapa de potencia	4× 6550, OPT EI, bias	§5	Modo de bias, NFB, %UL ND

2.4 Qué determina el comportamiento real y por qué está ND

• Tensión B+ real y su comportamiento con carga.
• Modo de bias de las 6550 (y por tanto la clase de operación).
• Realimentación global (NFB): existencia y profundidad.
• Porcentaje ultralineal (%UL) de las tomas del OPT.
• P@1 % y curva THD+N vs potencia.
• Zout y factor de amortiguamiento (DF).
• Capacidad efectiva del banco HV.
• Emparejamiento del cuarteto de 6550.
• Arquitectura de alimentación: número y separación de ramas (§4.6).
• Función exacta de los trimmers azules sobre PCB-S: número, destino (bias 6550 vs etapa de señal) y método de ajuste.

Consecuencia metodológica: este informe describe lo observado y propone hipótesis razonables; no cierra ninguno de los parámetros anteriores. La tabla maestra de ND está en §8.3.

3. Placa de pequeña señal (PCB-S)

3.1 Componentes observados

PCB FR4 JC Valvular con cuatro agujeros noval para la EF86 y los dos triodos ECC803S. Catorce MKP CEC C2N (630-1000 V) más dos condensadores de papel en aceite (PIO). Resistencias MOX verdes 10K28 2 W y blancas 1 W. Trimmers Bourns 3296Y azules (100 ppm/°C, 25 vueltas) observados — su número exacto y función eléctrica son ND. Ningún Bourns negro en la PCB-S.

En las imágenes aportadas (2026-10) se observan además: resistencias de precisión azules (MOX o metal film), diodos de señal, y dos condensadores electrolíticos pequeños cerca de los zócalos noval. La función de estos electrolíticos pequeños es ND; la lectura más probable es bypass de cátodo (desacoplo local de la resistencia de cátodo), no desacoplo de riel. Se tratan como evidencia neutra respecto a la hipótesis de separación de ramas (§4.6), no como evidencia a favor.

La densidad de componentes y la disposición simétrica de los dos canales son OBSERVADAS y coherentes con una construcción esmerada; la ausencia de un trimmer claramente asociado a cada 6550 en las imágenes disponibles deja abierta la cuestión del bias (§3.2).

3.2 Topología probable

La ECC803S es una doble triodo (JJ Electronic A.F. twin triode): dos sistemas triodo independientes en una única envolvente noval. Con una ECC803S por canal y una EF86 por canal, las combinaciones clásicas son:

1. EF86 (entrada) → ECC803S como LTP con los dos triodos. Es la combinación clásica en este tipo de amplificador: la EF86 proporciona ganancia de tensión y el par diferencial de la ECC803S realiza la inversión de fase con alta ganancia en modo común. HIPÓTESIS PRINCIPAL, no observada en las fotografías.
2. EF86 (entrada) → un triodo de la ECC803S como etapa de ganancia → el otro como cathodyne o driver. HIPÓTESIS ALTERNATIVA.
3. EF86 (entrada) → un triodo de la ECC803S como etapa de ganancia → el otro como segundo LTP incompleto (con carga asimétrica). Poco habitual, pero no imposible. HIPÓTESIS MENOR.

Lectura probable (común a las tres hipótesis):

RCA → EF86 (pentodo, Ra 100 kΩ)
     → C → ECC803S (doble triodo)
            [hipótesis 1: LTP con los dos triodos]
            [hipótesis 2: ganancia + cathodyne/driver]
            [hipótesis 3: ganancia + driver asimétrico]
     → 2× C → rejas 6550

Presupuesto de ganancia como método de discriminación (estimación, no medición). La ficha comercial del fabricante declara una sensibilidad de entrada para el P52. Aunque ese dato no lleva condición publicada, permite un orden de magnitud: si la sensibilidad de entrada es, por ejemplo, del orden de 1 V_rms para plena potencia y la etapa de salida necesita del orden de 30–50 V_pico en las rejas de las 6550, la ganancia total necesaria es del orden de 30–50× (≈30–34 dB). Eso es compatible con EF86 (ganancia ≈100–200×) seguida de un LTP de ECC803S (ganancia ≈10–20×), con realimentación global que reduzca la ganancia en lazo cerrado. El presupuesto de ganancia es compatible con la hipótesis 1 (EF86 → LTP), pero no la demuestra: hacen falta medidas de ganancia por etapa. PROBABLE.

Bias de las 6550 — tres hipótesis coexistentes. La imagen 2026-10 muestra trimmers Bourns azules sobre la PCB-S, pero no se observa un trimmer claramente asociado a cada 6550. El método exacto sigue ND, pero el abanico de hipótesis se amplía:

Hipótesis	Cómo funciona	Implicación práctica	Evidencia
Bias individual con 4 trimmers	Cuatro trimmers Bourns azules en PCB-S ajustan individualmente el bias de cada 6550.	Máxima mantenibilidad: permite compensar el cuarteto sin reemplazo.	HIPÓTESIS — requiere contar trimmers y trazar pistas.
Polarización fija por divisor resistivo	Tensión negativa fija por divisor resistivo de valor fijo (los trimmers azules tendrían otra función).	Requiere matching adecuado del cuarteto al sustituir válvulas.	PROBABLE; modo ND.
Polarización por cátodo	Resistencias de cátodo de potencia con desacoplo.	Autoajuste parcial; verificar disipación de cátodos.	ND — no identificadas.
Bias desde rama auxiliar	Ajuste desde PCB-P (MOSFET + TL431 + Bourns azul).	Permitiría ajuste sin trimmers específicos en PCB-S.	HIPÓTESIS — requiere trazado.

Modo exacto de bias: NO DEMOSTRADO. Requiere inspección de la cara inferior de la PCB o consulta al fabricante. Pregunta P14 del Anexo: «¿Cuántos trimmers Bourns hay en la PCB-S y qué función tiene cada uno?» — si son cuatro, son casi con seguridad los bias individuales de las cuatro 6550 y la hipótesis cambiaría; si son dos, estarían destinados a la etapa de señal o al inversor de fase.

3.3 Función probable de los Bourns azules de la PCB-S

Los Bourns 3296Y azules (100 ppm/°C, 25 vueltas, 0,5 W) son los únicos trimmers visibles en la PCB-S. Su número exacto no se ha contado en las fotografías disponibles: es un dato ND. Su función eléctrica exacta también es ND; por posición, podrían intervenir en el ajuste DC de la etapa de pequeña señal, del inversor de fase o (si son cuatro) en el bias de las 6550. Contar los trimmers es una de las acciones pendientes con mayor poder discriminatorio sobre la topología.

3.4 Referencia cruzada

El modo exacto de bias se desarrolla en §3.2 y §5.2. Los trimmers se catalogan en §4.5 y Parte II §7. La arquitectura de alimentación se desarrolla en §4.6.

Imágenes de la PCB-S

PCB-S — 14 × MKP CEC C2N 630-1000 V + 2 PIO, Bourns azules, resistencias de precisión, diodos de señal, electrolíticos pequeños. Función eléctrica exacta ND.

Recorte acoplo Bourns entre zócalos, MKP y 2 PIO

Frontal JJ ECC803S + 6Ж32П (EF86) + Tung-Sol 6550

4. Placa de alimentación (PCB-P)

4.1 Componentes observados

Macro PCB-P — KBU1010, MKP de entrada, dos toroides, 10W10KJ, EPCOS B43645 610/450 (serigrafía verificada x3), disipadores TO-220, TL431, relé Hongfa HF115F, relés Songle y Finder, NE5532 + NE555, dos Bourns azules + dos negros.

En la PCB-P se identifican visualmente: KBU1010 (rectificador 10 A), condensadores MKP de entrada, dos toroides, resistencia marcada 10W10KJ, tres EPCOS/TDK B43645 de gran tamaño (serigrafía B43645-S7617-M1 verificada en las tres unidades, imagen 2026-10), un condensador de 100 µF / 450 V, disipadores TO-220, TL431, relé de potencia Hongfa HF115F OBSERVADO (probable soft-start/inrush), relés Songle SRA y Finder, NE5532 + NE555, y dos Bourns azules + dos negros.

Además, en las imágenes se observan: dos resistencias verdes pequeñas junto a la resistencia blanca (posible par de descarga o divisor), diodos y transistores en la zona derecha, un transformador pequeño (posible choque de modo común o transformador auxiliar) y varios electrolíticos auxiliares (azules y negros) dispersos, compatibles con una gestión de energía más compleja que un simple riel único.

Interior — tabique metálico de separación fuente / PCB-S, tres transformadores EI barnizados, mazos trenzados. Imagen adicional (2026-10) coherente con esta vista.

4.2 Banco HV: EPCOS B43645 610 µF / 450 V — serigrafía verificada

La lectura directa de la serigrafía en la imagen de 2026-10 confirma el marcado en las tres unidades del banco HV:

Marcado observado (x3): B43645-S7617-M1 · 450V · 610µF

El catálogo TDK documenta la familia B43645 en al menos dos variantes:

Familia	Formato	ESR típica	Rizado admisible @ 60 °C / 105 °C	Nota
B43645 variante A	35 × 40 mm	170 mΩ	5,39 A / 2,09 A	Datasheet TDK marcado como preliminary data
B43645 variante B	30 × 50 mm	160 mΩ	6,02 A / 2,33 A	Geometría alternativa documentada por TDK

Cuatro lecturas posibles del conexionado (todas HIPÓTESIS excepto la primera)

Lectura	Descripción	Estado
Tres en paralelo	Los tres B43645 forman un único banco de 1.830 µF nominales en el riel B+ principal.	PROBABLE — lectura más simple, coherente con banco común
Bancos por canal + compartido	Dos condensadores son bancos de potencia L y R, y el tercero un banco compartido de señal o bias.	HIPÓTESIS
Dos de potencia + uno de señal	Dos condensadores forman el banco de potencia por canal y el tercero es un banco compartido de driver/entrada.	HIPÓTESIS
Uno por rama (potencia/driver/entrada)	Un condensador por cada rama de alimentación. Poco plausible para driver y entrada: una rama de señal no necesita 610 µF / 450 V. El informe ya observa un condensador de 100 µF / 450 V que encaja mejor con esa función.	HIPÓTESIS — compatible con §4.6, pero no eleva el peso de la hipótesis de tres ramas

Nota: la coincidencia numérica «tres condensadores / tres ramas» no es prueba de nada. El número de condensadores y el número de ramas son datos independientes. La lectura «uno por rama» se documenta por completitud, no como argumento a favor de la separación de ramas.

Estado de la identificación: OBSERVADO serigrafía B43645-S7617-M1 verificada en las tres unidades (imagen 2026-10) · OBSERVADO 450 V y 610 µF · ND el conexionado (cuatro lecturas abiertas) · CONDICIONAL 3 × 610 µF = 1.830 µF solo si el conexionado es en paralelo · 450 V nominal no es la tensión B+ del amplificador.

Fórmula de rizado capacitivo: Vpp ≈ I / (f · C) con f = 100 Hz. Ejemplo: 610 µF / 200 mA → Vpp ≈ 3,28 Vpp.

Por qué una estructura C-L-C reduciría el rizado a 100 Hz

X_L = 2π · f · L

A f = 100 Hz, si los toroides son inductancias serie de un C-L-C y su reactancia a 100 Hz resulta significativa frente a las impedancias del resto del filtro, pueden proporcionar atenuación adicional del rizado. Sin conocer L, DCR, capacidad asociada y carga, no puede cuantificarse la atenuación real del P52.

Consecuencia práctica: los elementos observados son compatibles con una fuente de filtrado inductivo; la topología C-L-C concreta permanece ND hasta trazar el conexionado.

4.3 Toroides y resistencia 10W10KJ

Se observan dos elementos toroidales en la zona de alimentación, asociados a condensadores, no en la entrada de red de 230 V. Su posición física hace muy improbable que sean chokes de modo común del filtro EMI de entrada. Las imágenes no permiten ver su serigrafía ni su conexión.

Estado de evidencia — doble etiquetado: OBSERVADO dos toroides · PROBABLE por posición que sean inductancias de filtrado DC de la rama B+ · ND por función hasta medir L, DCR, I_sat y trazar la conexión. Tres hipótesis coexistentes:

Hipótesis funcional	Fundamento técnico	Estado
Filtrado DC de audiofrecuencia (choque de la rama B+)	Posición en PCB-P asociados a condensadores y no en la entrada IEC	PROBABLE por posición · ND por función
Supresión HF/EMI o *ringing*	Dimensión física reducida; amortiguación de picos de conmutación del rectificador	HIPÓTESIS CANDIDATA
Filtrado local de líneas auxiliares en CC	Desacoplo de baja tensión para filamentos o bias	HIPÓTESIS CANDIDATA — la menos fundamentada

Consecuencia para la PSU V2 (definida en Parte II §6): si las mediciones demuestran que los toroides presentan inductancia reducida, la PSU V2 contempla añadir un choque de audiofrecuencia masivo entre C₁ (primer condensador tras el rectificador) y C₂ (banco principal). Si, por el contrario, ya constituyen un filtrado inductivo de alta tensión con L y DCR adecuadas, la modificación se reevaluará. En ambos casos, la decisión queda supeditada a los datos de la Fase 0.

Resistencia 10W10KJ

Marcado observado: 10W10KJ. Interpretación: 10 kΩ, 10 W, tolerancia ±5 % (J). OBSERVADO el marcado; PROBABLE la interpretación. ND función exacta. El cálculo a 450 V (I ≈ 45 mA, P ≈ 20,25 W) hace poco plausible que sea bleeder permanente.

4.4 Rama auxiliar regulada: MOSFET + TL431 + Bourns azules

En la PCB-P se observan disipadores TO-220, TL431 (referencia ~2,495 V) y dos Bourns azules 100 ppm/°C. La combinación MOSFET + TL431 + Bourns es compatible con una rama regulable.

Estado de evidencia: PROBABLE función reguladora · ND tensión de salida, corriente admisible, destino.

Hipótesis adicional (bias): con dos Bourns azules en la PCB-P, sin trimmers evidentes para las 6550 en la PCB-S y con un MOSFET + TL431 + ajuste cerca, es legítimo contemplar como HIPÓTESIS que alguno de esos ajustes pueda intervenir en la polarización de las 6550, sin afirmarlo. Remite a §5.2 y a la P14 del Anexo.

4.5 Trimmers: azules vs negros

Color / posición	Coef. térmico	Función probable	Evidencia
Azul (PCB-S)	100 ppm/°C	Ajuste etapa de pequeña señal / posible balance DC del inversor / si son cuatro, bias individual de las 6550	OBSERVADO el trimmer · número exacto ND · función ND
Azul (PCB-P)	100 ppm/°C	Rama regulada (con MOSFET + TL431); posible relación con bias 6550 — función exacta ND	PROBABLE
Negro (PCB-P)	ND	Posible umbral/temporización u otra función de control	HIPÓTESIS

Azules 100 ppm: la serie 3296 de Bourns está documentada como 25 vueltas, 0,5 W, ±100 ppm/°C. Negros: serie y coeficiente térmico ND. No existe base documental para asignar 300 ppm/°C por el color.

4.6 Arquitectura de alimentación — HIPÓTESIS

4.6.1 La pregunta

Las imágenes aportadas muestran la PCB-S con muchos componentes de pequeña señal (14 condensadores MKP, 2 PIO, resistencias de precisión, diodos, electrolíticos pequeños cerca de los zócalos, trimmers azules). También muestran la PCB-P con el banco de alimentación, toroides, relé Hongfa y electrolíticos auxiliares. La pregunta es si el P52 separa eléctricamente la alimentación de las 6550, de la ECC803S y de la EF86, o si todas comparten un único riel B+.

En un push-pull de 40 W, las cuatro 6550 consumen una corriente pulsante: la demanda instantánea varía con la señal musical, y esa variación modula el riel B+. Si esa modulación llega a las etapas de pequeña señal, introduce intermodulación, pérdida de linealidad y acoplamiento indeseado entre canales. La separación de ramas es una técnica clásica para evitarlo.

4.6.2 Las tres arquitecturas posibles

No hay dos opciones (separado / no separado), sino tres arquitecturas físicamente distintas:

(a) RAMAS CON R O L SERIE

B+ principal
   │
   ├── B+ POTENCIA ──────► 6550 (alta corriente, pulsante)
   │
   ├── R1 + C3 ──────────► B+ DRIVER (ECC803S)
   │
   └── R2 + C4 ──────────► B+ ENTRADA (EF86)

Las resistencias R1 y R2 en serie, con C3 y C4 a masa, forman
filtros pasa-bajos que SÍ atenúan la modulación de la etapa
de potencia. fc = 1/(2π·R·C), típicamente pocos Hz.

(b) RIEL ÚNICO CON BYPASS LOCAL

B+ principal
   │
   └── (sin R ni L en serie) ──► todas las válvulas
                 │
                 ├── C_local junto a cada zócalo

El condensador en paralelo reduce la impedancia local a alta
frecuencia, pero NO aísla la modulación de audiofrecuencia:
sin R o L en serie, la corriente pulsante de la etapa de
potencia sigue circulando por el mismo riel hasta las etapas
de señal.

(c) RIEL ÚNICO SIN BYPASS LOCAL

B+ principal ──► todas las válvulas, sin condensadores locales
                 junto a los zócalos.

Nota física importante. La arquitectura (b) no es una «separación parcial»: es una categoría distinta. Un condensador en paralelo con el riel, sin R ni L en serie, no aísla nada a audiofrecuencia. Llamar a (b) «separación parcial» sería un error conceptual. Las tres arquitecturas se tratan por separado en el análisis.

4.6.3 Qué se observa en el P52

Evidencia	Qué sugiere	Estado
Banco de filtrado común en PCB-P (tres EPCOS B43645 con la misma serigrafía)	Riel B+ principal único o bancos paralelos por canal	OBSERVADO
En las fotografías disponibles no se observan resistencias de potencia en serie con derivaciones de B+ en la PCB-P	Probable ausencia de arquitectura (a) en la PCB-P	OBSERVADO (acotado a las fotografías disponibles) · inferencia PROBABLE
Dos condensadores electrolíticos pequeños cerca de los zócalos noval de la PCB-S	Lectura más probable: bypass de cátodo (desacoplo local de la resistencia de cátodo), no desacoplo de riel	HIPÓTESIS — evidencia neutra respecto a la separación de ramas, no a favor
Varios electrolíticos auxiliares (azules y negros) dispersos sobre PCB-P, además del banco HV principal	Posible gestión de energía más compleja que un riel único sin bypass; compatible con (a) o (b)	HIPÓTESIS — evidencia débil, no concluyente
En las fotografías disponibles no se observan resistencias de potencia en serie con las líneas de B+ en la PCB-S	Probable ausencia de arquitectura (a) en la PCB-S	OBSERVADO (acotado) · inferencia PROBABLE
Mazo de cables entre PCB-P y PCB-S	No se puede contar cables ni trazar ruta	ND

Sobre la ausencia en fotografías. Que un componente no aparezca en las fotografías disponibles no demuestra su ausencia física. La observación se acota a lo visible; la inferencia («no hay separación de ramas») queda como PROBABLE, no como observado.

4.6.4 Las tres hipótesis de arquitectura

Arquitectura	Descripción	Evidencia a favor	Evidencia en contra	Estado
(a) Ramas con R o L serie	B+ potencia → 6550; B+ driver → ECC803S con red RC; B+ entrada → EF86 con red RC. Posible separación por canal (L/R).	Es la técnica clásica en diseños de alta calidad; los toroides podrían ser parte del filtrado; los electrolíticos auxiliares dispersos son compatibles; la coincidencia de tres condensadores y tres ramas es sugerente.	No se observan resistencias de potencia en serie en las fotos; el banco de filtrado parece común; la coincidencia 3/3 no prueba nada.	HIPÓTESIS — no elevada por la coincidencia numérica
(b) Riel único con bypass local	B+ único para todas las válvulas, con condensadores locales junto a los zócalos (sin R ni L en serie).	Banco de filtrado común; ausencia de resistencias de potencia en serie en las fotos; los electrolíticos pequeños encajan con bypass de cátodo o de riel local.	La modulación de audiofrecuencia no se atenúa sin R o L serie.	PROBABLE — lectura más conservadora con la evidencia actual
(c) Riel único sin bypass local	B+ único, sin condensadores locales junto a los zócalos.	No se observan condensadores locales de valor claro junto a los zócalos de potencia.	Se observan dos electrolíticos pequeños cerca de los zócalos noval; compatibles con bypass de cátodo.	HIPÓTESIS MENOR

4.6.5 Rizado de B+ en push-pull: cancelación en el OPT

En una etapa push-pull, el rizado de B+ presente en las placas de las dos válvulas de salida aparece en fase en los dos extremos del primario del transformador de salida. El OPT rechaza en gran medida esa componente de modo común: la mayor parte del rizado no se transfiere al secundario. Esto significa que el rizado de B+ en las placas no es la fuente principal de ruido audible en un PP bien diseñado.

Lo crítico es el rizado que llega a las etapas de driver e inversión de fase: esas etapas trabajan en modo diferencial respecto a la señal, y cualquier modulación del riel se convierte en señal espuria que sí se amplifica y llega al altavoz. Por eso la separación de ramas (arquitectura a) tiene sentido precisamente en el driver y en la entrada, no en la etapa de potencia. Y por eso la pregunta de §4.6 no es cosmética: define si el driver y la inversión de fase están protegidos de la modulación del riel.

4.6.6 Cómo se resolvería la pregunta

Para cerrar esta cuestión no basta con más fotografías: se necesita trazado y medición. Los pasos concretos son:

1. Foto de la cara inferior de la PCB-S (la cara de soldadura), donde se ven las pistas y se puede contar cuántos conductores de B+ entran.
2. Foto del conector o punto de entrada de B+ a la PCB-S, para contar cables y ver si hay resistencias de potencia en serie.
3. Contar los trimmers Bourns de la PCB-S (P14 del Anexo): si son cuatro, son bias de las 6550; si son dos, son ajuste de la etapa de señal.
4. Medición de tensión en el punto de entrada de B+ a la PCB-S y en los pines de placa de EF86 y ECC803S, en reposo y con señal.
5. Medición de rizado en cada punto con osciloscopio (AC coupled) en reposo y con señal.

Nota metodológica: la separación de ramas no es un fin en sí mismo. Es una técnica para reducir la modulación del riel B+ en las etapas sensibles. Si la medición demuestra que el rizado residual en los pines de EF86 y ECC803S ya es suficientemente bajo, la separación no aportaría mejora audible. Si, por el contrario, la modulación es alta, la separación se justifica como intervención de rendimiento (S2), no como sustitución audiófila (S3).

4.6.7 Relación con los toroides

Si los dos toroides de la PCB-P son choques de filtrado DC en la rama B+ principal, ya están contribuyendo a reducir la modulación del riel. En ese caso, la separación de ramas sería una medida complementaria. Si los toroides son supresores de HF/EMI, la separación de ramas tendría un fundamento más claro, porque no habría filtrado inductivo de audiofrecuencia en la rama principal.

Conclusión de §4.6: la existencia de ramas de alimentación separadas con R o L serie es una HIPÓTESIS plausible pero no confirmada. La lectura más conservadora con la evidencia actual es PROBABLE riel único con bypass local (arquitectura b). La resolución requiere trazado de la cara inferior de la PCB y medición de tensión y rizado en los puntos clave.

5. Etapa de potencia

5.1 Válvulas y disipación

Se observan cuatro 6550 (2 por canal), identificadas visualmente como Tung-Sol en el vídeo del fabricante. La disipación de placa en operación es ND: requiere medir V_placa-cátodo · I_cátodo. El procedimiento se detalla en Parte II §8.

5.2 Modo de bias

Cuatro hipótesis de trabajo coexisten ahora que se han observado trimmers azules sobre la PCB-S (imagen 2026-10): bias individual con cuatro trimmers, polarización fija por divisor resistivo, polarización por cátodo, o bias desde rama auxiliar regulada (§4.4). Desarrollo completo en §3.2. El modo exacto permanece ND hasta trazado de pistas, conteo de trimmers (P14) o consulta al fabricante. La clase de operación (A, AB, B) es también ND: se deduce del bias, que no está demostrado.

5.3 Preguntas abiertas

Parámetro	Estado	Sección donde se trata
NFB global	ND	Anexo P6
%UL	ND	Anexo P7
Zout y DF	ND	Anexo P2
P@1 % y curva THD+N vs potencia	ND	Anexo P1
Emparejamiento del cuarteto 6550	ND	Parte II §8
Arquitectura de alimentación	HIPÓTESIS (a) ramas R/L · PROBABLE (b) riel único con bypass local	§4.6, Anexo P10
Topología del inversor de fase	HIPÓTESIS (EF86 → LTP principal); ND confirmación	§3.2
Función de los trimmers azules sobre PCB-S	OBSERVADOS · función ND	§3.3, §4.5, Anexo P14

Nota metodológica: las tomas UL son hilos del transformador, no pistas. El %UL se identifica midiendo la relación de señal alterna entre placa (pin 3) y g2 (pin 4) del OPT.

5.4 Transformadores de salida

Se observan tres transformadores EI barnizados (alimentación + dos de salida), con tabique metálico de separación entre fuente y PCB-S OBSERVADO. Impedancia de primario, relación de transformación, inductancia de dispersión y comportamiento en frecuencia son ND sin medición.

6. Entrada AC y RF/EMI — estado observado

6.1 Estado observado del filtro de entrada

En las fotografías disponibles se observan condensadores de aproximadamente 0,1 µF / 1000 V tras el conector IEC, compatibles con una función de supresión EMI. La clase de seguridad X/Y no queda establecida por la capacidad y tensión nominal visibles. No se identifica un choke de modo común L/N. Los dos toroides analizados en §4.3 no son elementos RF/EMI de red, por su posición física en la PCB-P.

6.2 PE y chasis

El chasis parece unido directamente a PE PROBABLE.

6.3 Condensadores Y

No se identifican de forma concluyente en las fotografías; su presencia es PROBABLE por posición, ND por trazado.

6.4 Lo que este informe NO propone modificar aquí

Lectura: el filtro de entrada actual parece limitado a condensadores de película en la zona IEC PROBABLE, sin choke de modo común visible. La eventual propuesta de añadir un choke se discute en Parte II §6, y solo se estudia si una medición de EMI conducida o de ruido de fondo demuestra un problema atribuible a la entrada de red.

Nota metodológica: la ausencia de un componente en las fotografías no equivale a su ausencia física.

8. Conclusión y trazabilidad

8.1 Modelo acústico — escenarios condicionales

La potencia necesaria para 95 dB depende de cómo se haya definido la sensibilidad de la caja: 1 W/1 m, 2,83 V/1 m o una medición directa a la distancia de escucha.

Lectura / condición	Nivel en escucha	Potencia para 95 dB	Margen sobre 40 W
89 dB @ 1 W / 1 m; escucha a 3 m, campo libre	≈79,5 dB	≈35,8 W	+0,5 dB
89 dB @ 2,83 V / 1 m; 5,3 Ω (1,51 W); escucha a 3 m, campo libre	≈79,5 dB	≈54,1 W	−1,3 dB
89 dB SPL con 1 W medidos directamente a 3 m	89 dB	≈4,0 W	+10,0 dB

Cálculo: potencia = 10^((95 − nivel por 1 W)/10), margen = 10·log10(40/potencia). Nota metodológica: esta tabla es mono en campo libre.

8.2 Síntesis del informe

La PCB-S muestra una construcción elaborada, con múltiples condensadores de acoplamiento y filtrado, trimmers Bourns azules observados (número exacto y función ND) y resistencias de precisión azules. En la fuente se observan tres EPCOS/TDK B43645 cuya serigrafía es B43645-S7617-M1, 450 V, 610 µF — OBSERVADO verificada en las tres unidades (imagen 2026-10). La capacitancia efectiva del conjunto permanece ND: el conexionado admite al menos cuatro lecturas (tres en paralelo, bancos por canal + compartido, dos de potencia + uno de señal, uno por rama), y solo la primera daría 1.830 µF.

Los dos toroides de la zona de alimentación admiten tres lecturas funcionales coexistentes: filtrado DC de audiofrecuencia (PROBABLE por posición, ND por función), supresión HF/EMI o ringing (HIPÓTESIS CANDIDATA), o filtrado local de líneas auxiliares (HIPÓTESIS CANDIDATA). Su función real es ND hasta medir L, DCR, I_sat y trazar la conexión. Los electrolíticos auxiliares dispersos sobre PCB-P (observados en 2026-10) sugieren una gestión de energía más compleja que un riel único sin bypass, sin que ello cierre la cuestión.

El relé Hongfa HF115F es OBSERVADO por su posición, compatible con un sistema de soft-start o limitación de inrush; su función exacta permanece PROBABLE hasta trazado.

La combinación MOSFET + TL431 + Bourns hace plausible una rama regulada auxiliar, pero su tensión y destino siguen ND; no se descarta una relación con la polarización de las 6550.

La arquitectura de alimentación admite tres lecturas físicamente distintas: (a) ramas separadas con R o L serie, (b) riel único con bypass local (condensadores en paralelo, sin R ni L), (c) riel único sin bypass local. La lectura más conservadora con la evidencia actual es PROBABLE riel único con bypass local. La coincidencia numérica «tres condensadores / tres ramas» no eleva el peso de la hipótesis (a): el número de condensadores y el número de ramas son datos independientes. La resolución requiere trazado de la cara inferior de la PCB, conteo de trimmers y medición de tensión y rizado en los puntos clave (§4.6).

La ECC803S es una doble triodo. Con una ECC803S por canal y una EF86 por canal, la combinación clásica es EF86 (entrada) → ECC803S como LTP con los dos triodos HIPÓTESIS PRINCIPAL; el presupuesto de ganancia es compatible con ella, pero no la demuestra. Las alternativas (ganancia + cathodyne, ganancia + driver asimétrico) siguen abiertas. El abanico de hipótesis para el bias se ha ampliado con la observación de los trimmers azules sobre PCB-S: cuatro candidatas coexisten (bias individual, divisor fijo, cátodo o rama auxiliar). La clase de operación (A, AB, B) es ND, porque se deduce del bias. Los Bourns de la PCB-P tienen función PROBABLE por posición, ND por trazado. También permanecen ND la realimentación global, el porcentaje ultralineal, P@1 %, Zout y DF.

8.3 Qué NO se puede concluir de este informe

• Que el P52 cumpla realmente los 40 W a un THD determinado — falta medición THD+N vs potencia.
• Que la capacidad efectiva de filtrado sea 1.830 µF — depende del conexionado, con cuatro lecturas abiertas.
• Que la tensión B+ sea 450 V o cualquier otra — no medida.
• Que el modo de bias de las 6550 sea fijo por divisor, por cátodo, desde rama auxiliar, o individual con cuatro trimmers, ni cuál es la clase de operación.
• Que los trimmers azules de la PCB-S tengan función de bias, de balance DC del inversor o de ajuste de la etapa de señal, ni cuántos hay exactamente.
• Que las 6550 estén emparejadas — no verificado.
• Que exista NFB global ni su profundidad — no documentada.
• Que el porcentaje ultralineal sea del 43 % de referencia habitual en PP UL.
• Que la topología exacta del inversor de fase sea LTP, cathodyne u otra.
• Que los dos toroides tengan una función determinada — tres hipótesis coexistentes.
• Que existan ramas de alimentación separadas con R o L serie — es HIPÓTESIS, no hecho observado.
• Que los Bourns azules o negros tengan funciones determinadas por su color o posición.
• Que los condensadores de entrada sean de clase de seguridad X/Y.
• Que los relés Hongfa, Songle y Finder realicen funciones específicas — plausible, no demostrado.
• Que el P52 suene mejor o peor que otros amplificadores — fuera del alcance de este informe.

Regla general: todo el informe se apoya en inspección visual y cotejo con catálogos. Ninguna afirmación debe leerse como medición independiente verificada, salvo que lleve explícitamente la etiqueta CONFIRMADO, OBSERVADO, MEDIDO o MEDIDO-EXT.

PARTE II — EDICIÓN ESPECIAL: ¿QUÉ COMPONENTES CAMBIAR O AÑADIR?

PARTE II — EDICIÓN ESPECIAL: ¿QUÉ COMPONENTES CAMBIAR O AÑADIR?

Fase 0 — Caracterización (prerrequisito absoluto) → Protocolo A seguridad (HV, sonda diferencial, common-mode) → B fuente/arranque (B+ reposo/carga, rizado, temp EPCOS, ESR B4, toroides B5, rama auxiliar B6, secuencia NE555 vs filamentos B7, inrush B8, relé Hongfa y relés auxiliares B9 + B2b corriente de cátodo de cada 6550) → C prestaciones (NFB, estabilidad, THD, P@1 %, Zout/DF, respuesta, C6 ruido con ponderación y espectro 50/100 Hz, C7 4/8 Ω THD+N) → D componentes (C2N, resistencias D2, Bourns D3, cableado D4, EMI D5, sustitución marca D6) → S4.

Lectura en 20 segundos

Qué es: protocolo condicional para una eventual edición especial del Acronos P52. No es una lista de mejoras ni un catálogo de componentes boutique.

Qué contiene: para cada área, primero el estado actual del Acronos P52 y lo que falta por saber; después, cuando se propusieron componentes concretos, se recogen como PROPUESTA AUDIÓFILA — S3. Las intervenciones justificadas por seguridad, fiabilidad, EMI o prestaciones no son S3: se clasifican según su finalidad.

Qué NO es: no se recomienda sustituir nada en el Acronos P52 sin medición previa. La posible diferencia sonora de un componente boutique no es hecho demostrado.

Frase eje: la eventual edición especial del Acronos P52 no se define por una lista de componentes boutique; se define por lo que la caracterización demuestre que merece ser cambiado y por lo que posteriormente pueda verificarse.

Aviso de seguridad antes de cualquier medición

Energía almacenada posible. Si los tres condensadores de 610 µF estuvieran efectivamente en paralelo (conexionado — ND) con un B+ de 400–430 V (hipótesis del informe principal), la energía almacenada sería del orden de 150–170 J, calculada con E = ½CV². El camino de descarga del banco es ND.

Procedimiento

1. Desconectar de red y asegurar que no pueda reenergizarse.
2. Esperar, sin asumir descarga.
3. Verificar la tensión residual en el banco con instrumento y puntas homologadas.
4. Si persiste, descargar con resistencia dimensionada, nunca con destornillador.
5. Reverificar pasados unos minutos.
6. Solo entonces, con el equipo desenchufado, fijar las pinzas.
7. Para medir la caída en vivo: energizar, apagar y leer sin tocar.
8. Usar sonda diferencial de alta tensión y puntas homologadas; especificar tensión diferencial y de modo común.

Escala S0–S4 — Definición

Etiqueta	Significado	Finalidad
S0 — Reference	No intervención: porque el aparato cumple, o porque no hay evidencia suficiente para intervenir	Resultado válido del proceso
S1 — Reliability	Cambios justificados por fiabilidad o seguridad	Problema verificable
S2 — Performance	Cambios con mejora eléctrica demostrable	Δ medible
S3 — Listening	Sustituciones evaluadas mediante escucha controlada	Diferencia perceptual reproducible
S4 — M&M	Caracterización, matching y documentación	Trazabilidad

0.1 — Instrumentación mínima

• Sonda HV diferencial con tensión diferencial máxima, tensión de modo común máxima, categoría, tensión máxima de entrada y condiciones de conexión al osciloscopio especificadas.
• Puntas homologadas para la tensión y categoría de medida.
• Osciloscopio con ancho de banda declarado (≥20 MHz; ≥100 MHz para RF/EMI).
• Resistencia de descarga dimensionada.
• Termómetro IR o de contacto.
• Medidor LCR/ESR con banco descargado y aislado.

1. Condensadores de acoplamiento

14 × MKP CEC C2N + 2 PIO — OBSERVADO (imagen 2026-10). Función individual — ND.

Criterio de parada: si un C2N es de acoplamiento, tiene fc suficientemente baja (≤2 Hz), no presenta fuga ni ESR anómala y no está en NFB, conservar.

Propuesta audiófila — S3 · HIPÓTESIS DE ESCUCHA

Referencia	Tipo	Estado
Mundorf MCap EVO Oil / Supreme	MKP alta gama	PROPUESTA AUDIÓFILA
ClarityCap CSA / MR	MKP alta gama	PROPUESTA AUDIÓFILA
Jupiter HT	Papel-aceite moderno	PROPUESTA AUDIÓFILA
V-Cap OIMP / CuTF	Papel-aceite / teflón	PROPUESTA AUDIÓFILA
Solen Fast Cap	MKP económica	PROPUESTA AUDIÓFILA
Auricap	MKP económica	PROPUESTA AUDIÓFILA

Nota metodológica: solo entran en S3 y requieren prueba controlada. En ningún caso se presentan como mejora demostrada.

2. Condensadores de alimentación

3 × EPCOS/TDK B43645 610 µF / 450 V — OBSERVADO serigrafía B43645-S7617-M1 verificada en las tres unidades (imagen 2026-10). Conexionado — ND (cuatro lecturas abiertas, ver §4.2).

Criterio de parada: si los EPCOS B43645 trabajan dentro de especificaciones con margen térmico y de rizado, conservar.

Sobre el margen de tensión: este informe adopta la pauta de que el B+ real no supere el 85–90 % del rating de 450 V (es decir, B+ ≤ 382–405 V). Esa pauta es una decisión de longevidad de este informe, no una norma del fabricante. Los datasheets de TDK/EPCOS documentan vida útil en función de tensión y temperatura; no imponen un límite del 90 %. Aplicando esta pauta:

• Si B+ ≤ 405 V: el banco opera dentro del margen de longevidad adoptado. Sustitución por escucha o mejora: S3.
• Si B+ > 405 V: el banco opera por encima del margen adoptado. La sustitución pasa de S3 a S1 (fiabilidad), sin que eso implique que el fabricante considere el equipo fuera de especificación.

Propuesta audiófila — S3 · HIPÓTESIS DE ESCUCHA

Referencia	Estado
Mundorf MLytic AG / HC	PROPUESTA AUDIÓFILA — verificar 610 µF / ≥450 V / formato
Nichicon KG / Fine Gold	DESCARTAR POR TENSIÓN — series ≤100 V
Nichicon KW	DESCARTAR POR TENSIÓN — KW: 6,3–100 V
Rubycon MXG / MXH	S3 — MXH no verificada
Jensen / ASC	PROPUESTA AUDIÓFILA — verificar tensión/capacidad/formato

3. Resistencias

En el Acronos P52: MOX verdes 2 W (10K28) y blancas 1 W — OBSERVADO. Función y disipación real — ND.

Solo se justifica sustitución si se demuestra derating térmico insuficiente, tolerancia insuficiente o degradación.

Propuesta audiófila — S3 · HIPÓTESIS DE ESCUCHA

Función	Referencia	Estado
Placa y cátodo señal	Takman Rey, Carbon Film, Vishay Dale CMF / RN	PROPUESTA AUDIÓFILA
Realimentación y grid stoppers	PRP, Shinkoh, Amtrans AMRG	PROPUESTA AUDIÓFILA
Potencia (bias, cátodos)	Mills, Ohmite no inductivas	PROPUESTA AUDIÓFILA

4. Desacoplo y bypass

En el Acronos P52: función y valores — ND. Se documentan un condensador de 100 µF / 450 V OBSERVADO, varios electrolíticos pequeños cerca de los zócalos de la PCB-S y varios electrolíticos auxiliares dispersos sobre PCB-P (imagen 2026-10). La lectura más probable para los pequeños de la PCB-S es bypass de cátodo (ver §4.6.3).

No añadir desacoplo sin demostrar necesidad.

Propuesta audiófila — S3 · HIPÓTESIS DE ESCUCHA

• Añadir o mejorar desacoplo local de la etapa de señal con MKP o polipropileno de baja inductancia.
• En la rama auxiliar regulada (si se confirma): mejorar filtro y bypass del MOSFET + TL431.
• Si la medición confirma que la arquitectura es riel único con bypass local (b) o sin bypass (c), estudiar redes RC serie para driver y entrada (§4.6). Clasificación: S2 si se demuestra Δ medible en rizado, no S3.

5. Cableado interno

En el Acronos P52: mazos trenzados — OBSERVADO. Sección, material, ruteo — ND.

El material conductor es secundario frente a la geometría. Lo relevante es sección, longitud, retornos de masa, separación potencia/señal, área de bucle, caída, temperatura y aislamiento.

Propuesta audiófila — S3 · HIPÓTESIS DE ESCUCHA

• Sustituir cableado de señal por cobre OCC o plata (Neotech, DH Labs, Mundorf).
• Cableado de HV y filamentos con sección adecuada y aislamiento de teflón o silicona.
• Mantener trenzado y ruteo para minimizar captación.

6. Fuente y protecciones — PSU V2 y DC Blocker

Definición de la PSU V2

La PSU V2 es la arquitectura de fuente de alimentación propuesta para una eventual revisión del P52, condicionada a la caracterización previa (Fase 0). Su topología es:

TRANSFORMADOR EI ORIGINAL
       │
       ▼
RECTIFICACIÓN DE SILICIO (KBU1010)
       │
       ▼
   C1 MODERADO ─── primer condensador tras el rectificador
       │
       ▼
   CHOKE HT ───── filtrado inductivo de audiofrecuencia
       │
       ▼
   C2 PRINCIPAL ── banco de condensadores principal
       │
       ├── B+ POTENCIA ────► 6550
       │
       ├── R1 + C3 ────────► B+ DRIVER (ECC803S)
       │
       └── R2 + C4 ────────► B+ ENTRADA (EF86)

Los cuatro condensadores de la PSU V2 son: C1 (primer condensador tras el rectificador, moderado), C2 (banco principal tras el choque), C3 (desacoplo de la rama driver), C4 (desacoplo de la rama entrada).

Estado de la PSU V2: PROPUESTA CONDICIONAL. No se implementa hasta que la Fase 0 determine: si los toroides son o no choques de audiofrecuencia; cuál es la arquitectura de alimentación actual (a/b/c); y cuál es el rizado residual en los pines de EF86 y ECC803S.

Choke de filtrado HT

Si la medición demuestra que los toroides no son choques de audiofrecuencia, se estudia añadir un choque de 5–10 H entre C1 y C2. Si ya lo son, se reevalúa para evitar redundancia.

Choke de modo común

Solo se estudia si una medición de EMI conducida o de ruido de fondo demuestra un problema atribuible a la entrada de red.

Condensadores X e Y

Los condensadores observados tras el IEC no tienen clase X/Y establecida sin marcado o trazado. Si se añaden condensadores Y, considerar la corriente de fuga a tierra (touch current) como límite de seguridad.

Relés

Se observa un relé Hongfa HF115F sobre PCB-P (probable soft-start/inrush) y se reportan relés Songle SRA y Finder. Los relés de contactos de oro son para señal de bajo nivel y no son adecuados para conmutar potencia.

Soft-start y secuencia de arranque

Antes de modificar: medir corriente de arranque, tiempo de carga del banco HV, retardo NE555 vs filamentos, comportamiento del relé de mute y del relé Hongfa HF115F. Ajustar el retardo NE555 a 40–60 s si el valor actual no garantiza que los filamentos de las 6550 alcancen su temperatura de emisión antes de la aplicación de B+ (S1 — seguridad de válvulas).

Resistencia 10W10KJ

Marcado 10W10KJ, interpretación probable 10 kΩ / 10 W / ±5 %. Función — ND.

DC Blocker en la entrada de red — propuesta S1

Un DC Blocker en la entrada IEC es un circuito de dos diodos y dos condensadores electrolíticos en antiparalelo que bloquea la componente de corriente continua que pueda estar presente en la red eléctrica.

Por qué es relevante en un amplificador valvular de gran tamaño: los transformadores EI con núcleo de hierro son vulnerables al offset de CC de la red. Un offset de apenas unos cientos de mV puede desplazar asimétricamente el ciclo de histéresis del núcleo, provocando:

• Saturación asimétrica del núcleo.
• Zumbido mecánico audible (hum) no relacionado con el rizado de la fuente.
• Aumento de la corriente de reposo en el primario.
• Calentamiento adicional del transformador.

Clasificación: S1 — Reliability. No es una propuesta audiófila (S3) ni una mejora de rendimiento medible (S2). Es una intervención de fiabilidad y longevidad del transformador.

Coste: dos diodos rectificadores de silicio (por ejemplo, 1N5408) y dos condensadores electrolíticos de 10.000–22.000 µF / 10 V en antiparalelo. Poco más.

Condición de implementación: medir primero el offset de CC real en la red del propietario. Si el offset es despreciable (<50 mV), el DC Blocker no aporta nada y no debe instalarse. Si el offset es significativo (>200 mV) o si el transformador ya presenta zumbido mecánico no atribuible al rizado de la fuente, la instalación se justifica.

Nota metodológica: la instalación del DC Blocker no requiere modificar el transformador ni el circuito del amplificador. Se intercala entre el conector IEC y el primario del transformador. Es una intervención externa, reversible y de bajo coste.

Bias servo — fuera del alcance

Un bias servo implicaría modificación de la topología de polarización. No es una simple sustitución de componentes.

Conmutador de NFB — descartado por rediseño

Un conmutador de realimentación negativa global (NFB) implicaría modificar la topología del lazo de realimentación. Cambiar la profundidad de NFB altera simultáneamente Zout, DF, ancho de banda, distorsión, estabilidad y ganancia. No es una mejora de componentes: es un rediseño del amplificador. Requiere esquema eléctrico completo del P52 (que es ND), recalcular la red de realimentación y verificar la estabilidad en todas las configuraciones. Fuera del alcance de esta edición especial.

Propuestas clasificadas según finalidad

Propuesta	Clasificación
DC Blocker en entrada IEC (dos diodos + dos electrolíticos en antiparalelo)	S1 — fiabilidad del transformador. Condicional a medir offset de CC de la red
Ajustar retardo NE555 a 40–60 s	S1 — protección de cátodos de las 6550
PSU V2: choque de filtrado HT (5–10 H) + separación de ramas (R1/C3, R2/C4) si los toroides no son choques de audiofrecuencia y la modulación en driver/entrada es alta	S2 si se demuestra Δ medible — no S3
Choke de modo común en entrada de red (Würth WE-CMB o equivalente)	S2 si se demuestra Δ medible — no S3
Mejorar o añadir condensadores Y de seguridad	S1 (seguridad) — no S3. Verificar touch current
Sustituir relés por Panasonic, Omron o de oro	Señal bajo nivel: S3 · Potencia/protección: S1. Oro no apto para potencia
Conmutador de NFB (0/6/12 dB)	DESCARTADO — rediseño de topología

7. Trimmers (Bourns)

Azules 100 ppm/°C documentado (3296). Negros: coeficiente térmico ND. El número exacto de trimmers en la PCB-S no se ha contado (ver P14 del Anexo): si son cuatro, son casi seguro los bias individuales de las 6550, y eso cambiaría §3.2 y §5.2; si son dos, estarían destinados al ajuste de la etapa de señal o del inversor de fase.

Color / posición	Coef.	Función probable	Evidencia
Azul (PCB-S)	100 ppm/°C	Ajuste etapa pequeña señal / posible balance DC inversor / si son cuatro, bias individual de las 6550	OBSERVADO el trimmer · número y función ND
Azul (PCB-P)	100 ppm/°C	Rama regulada; posible bias 6550 — función exacta ND	PROBABLE
Negro (PCB-P)	ND	Posible umbral/temporización u otra — función exacta ND	HIPÓTESIS

Propuesta audiófila — S3 · HIPÓTESIS DE ESCUCHA

• Azul en PCB-S: No fijar hasta conocer su función. Si resultan ser de bias individual, fijarlos eliminaría la compensación de dispersión entre válvulas.
• Azules PCB-P: S1 o S2 según función.
• Negros: S1 o S2 según función.

8. S4 — Matched & Measured

S4 no es una modificación de componentes. Es una capa de caracterización y documentación superponible a cualquier edición, incluida S0.

Qué incluye

• Selección y caracterización individual de las cuatro 6550 con métodos de medida homogéneos.
• Comprobación de la corriente de reposo instalada.
• Estimación del margen de disipación de placa V_placa-cátodo · I_cátodo.
• En UL, la corriente de pantalla no se mide sin intervenir; se documenta la corriente de cátodo total.
• Comparación entre ramas push-pull.
• Comparación de tensiones reguladas auxiliares L/R.
• Documentación de las mediciones eléctricas relevantes.

Qué significa "matched"

• Matching de válvulas: selección previa por parámetros medidos.
• Matching de corriente instalada: comprobación de corriente real ya montada.
• Balance de ramas: comparación push-pull.
• Ajuste individual: solo si el circuito lo permite (depende de la función real de los trimmers azules sobre PCB-S).

Criterios de aceptación: definidos a partir de topología real y método de medida. No se establece una tolerancia universal de Ia, Gm o µ.

"Matched" no implica cambiar válvulas. Si el cuarteto instalado ya presenta equilibrio suficiente, S4 puede documentarlo sin sustituir nada.

ANEXO — CUESTIONARIO TÉCNICO A JUAN CALATAYUD (JC VALVULAR)

Anexo — Cuestionario técnico a Juan Calatayud (JC Valvular)

Objeto. Estas catorce preguntas están formuladas para que el diseñador del Acronos P52 pueda responder con datos de diseño y medición propios. Cierran la práctica totalidad de los parámetros ND del informe. No son preguntas de ingeniería inversa: son preguntas que un comprador técnico necesita para decidir la compra y planificar el mantenimiento a largo plazo.

Clasificación por tipo de respuesta:

• Decisiones de diseño (sin medición): P3, P4, P5, P6, P7, P10, P11, P14.
• Mediciones de banco (requieren unidad de serie): P1, P2, P8, P9, P12.
• Datos operativos y comerciales: P13.

Bloque 1 — Potencia y comportamiento dinámico

1. Potencia real a baja distorsión.

   Los 40 W nominales publicados, ¿a qué porcentaje de THD corresponden? ¿Y cuál es la potencia máxima limpia continua a 1 % THD sobre 4 Ω y sobre 8 Ω?

2. Impedancia de salida y amortiguamiento.

   ¿Cuál es la Zout medida del amplificador en la banda audible y su factor de amortiguamiento referido a 4 Ω y 8 Ω? ¿Cómo varía la respuesta en frecuencia sobre la curva de impedancia real de un altavoz de 4,9 Ω de mínimo?

3. Tomas del transformador de salida.

   ¿El secundario tiene tomas dedicadas de 4 Ω y 8 Ω seleccionables, o una salida única optimizada? ¿Cuál es la impedancia de carga óptima para cada toma?

Bloque 2 — Válvulas, bias y arquitectura de pequeña señal

4. Sistema de polarización.

   ¿Cómo se ajusta el bias de las cuatro 6550? ¿Hay trimmers accesibles para el usuario, ajuste individual o por parejas, o polarización fija por divisor o por cátodo? ¿Cuál es el valor objetivo de corriente de reposo por válvula? ¿Los trimmers Bourns azules observados sobre la PCB-S están asociados al bias de las 6550 o al ajuste de la etapa de señal / inversor de fase?

5. Topología del inversor de fase.

   ¿Qué topología usa la ECC803S para la inversión de fase: long-tailed pair (LTP), cathodyne/concertina, par acoplado por cátodo, u otra? Si es LTP, ¿utiliza los dos triodos de la ECC803S?

6. Realimentación global (NFB).

   ¿Tiene el P52 realimentación global? ¿Cuál es su profundidad en dB? ¿Cómo contribuye al valor de Zout que responde en la pregunta 2?

7. Porcentaje ultralineal (%UL).

   ¿Qué porcentaje de toma ultralineal usan las rejillas pantalla en el transformador de salida? ¿Es el 43 % de referencia habitual o distinto?

Bloque 3 — Fuente de alimentación, rieles y seguridad

8. Tensión B+ real y margen dieléctrico.

   ¿Cuál es la tensión continua B+ real en las placas de las 6550 y qué margen mantiene respecto a los 450 V nominales de los condensadores EPCOS B43645? ¿Varía el B+ entre canales?

9. Descarga del banco capacitivo HV.

   ¿Dispone la fuente de un circuito de descarga automática del banco de alta tensión al apagar? ¿Cuánto tarda la tensión residual en bajar por debajo de 50 V?

10. Arquitectura de alimentación y separación de ramas.

    ¿La alimentación de las 6550, la ECC803S y la EF86 está separada en ramas independientes con resistencias o choques en serie y redes RC propias, o comparten un riel B+ común con condensadores de bypass local (sin R ni L en serie)? Si están separadas, ¿cuántas ramas hay?

11. Soft-start y arranque.

    ¿Cómo gestiona el circuito el retardo de alta tensión para proteger los cátodos en frío y evitar la corriente de inrush al encender? ¿Qué función desempeña el relé Hongfa HF115F y cuántos segundos de retardo tiene el sistema?

Bloque 4 — Compatibilidad, ruido y datos operativos

12. Ruido residual y compatibilidad con altavoces.

    ¿Cuál es el nivel de ruido residual audible (hum a 50/100 Hz y soplo) con la entrada en cortocircuito? ¿Qué sensibilidad e impedancia mínima de altavoz recomienda para obtener la máxima dinámica sin recorte?

13. Datos operativos y respaldo.

    ¿Cuál es el peso neto real, el consumo en reposo y a plena potencia, el procedimiento de garantía y servicio técnico, y se entrega al comprador el esquema eléctrico con puntos de prueba para mantenimiento futuro?

14. Trimmers de la PCB-S.

    ¿Cuántos trimmers Bourns hay en la PCB-S y qué función tiene cada uno? Si hay cuatro, ¿son los bias individuales de las cuatro 6550? Si hay dos, ¿están destinados a la etapa de señal o al inversor de fase? ¿O el ajuste de bias de las 6550 se realiza desde la PCB-P mediante los Bourns azules asociados al MOSFET + TL431?

Los siete puntos críticos de compra

Punto	Pregunta asociada	Por qué es decisivo
1	P1 — Potencia a 1 % THD	Determina si los 40 W son utilizables con dinámica limpia o si son el punto de clipping
2	P2 — Zout / DF	Define la estabilidad de la respuesta sobre la impedancia real del altavoz
3	P4 — Ajuste de bias	Define la mantenibilidad y el coste operativo al cambiar el cuarteto de 6550
4	P10 — Arquitectura de alimentación	Confirma si la corriente pulsante de potencia modula las etapas de entrada y driver
5	P9 — Descarga del banco HV	Determina la seguridad física al manipular el interior del chasis
6	P13 — Garantía y esquema	Asegura la continuidad operativa y la reparabilidad a largo plazo
7	P14 — Trimmers de la PCB-S	Discrimina entre topologías de bias alternativas; cambia §3.2 y §5.2

Nota sobre el uso del cuestionario. Las respuestas a estas catorce preguntas cierran la práctica totalidad de los ND del informe. Lo que no cubren —comparativa con otros amplificadores, análisis de mercado, posicionamiento de precio— no es competencia de JC Valvular.

ANEXO — PROPUESTAS EXTERNAS NO VALIDADAS

Anexo — Propuestas externas no validadas

Mundorf, ClarityCap, Jupiter, V-Cap, Solen, Auricap, MLytic, Jensen, ASC, Nichicon KW (descartada por tensión para el banco HV), Rubycon MXG/MXH (MXH no verificada), Fine Gold, etc. Se conservan por trazabilidad del proceso de investigación, pero no constituyen recomendación de Nauscopio. Su eventual evaluación queda sometida íntegramente al protocolo Fase 0 → A → B → C → D y a prueba S3 nivelada y reproducible.

REFERENCIAS Y CRÉDITOS

Referencias y créditos

Fuentes técnicas

• TDK/EPCOS — Aluminum electrolytic capacitors, snap-in, B43645 / B43655, 610 µF / 450 V. Fichas de producto y datos de rizado. (consultado 2026-09)
• Bourns — 3296 series, 3/8" square trimpot, 25-turn, ±100 ppm/°C. Ficha técnica. (consultado 2026-09)
• Texas Instruments — TL431 adjustable precision shunt regulator. Datasheet. (consultado 2026-09)
• Hongfa — HF115F miniature high power relay. Ficha técnica. (consultado 2026-10)
• JJ Electronic — ECC803S, A.F. twin triode. Datasheet. μ=100, gm=1,6 mA/V, Ri=62,5 kΩ, "non microphonic". (consultado 2026-09)
• JJ Electronic — 6550 beam pentode. Datasheet. Wa=35 W, Ua=600 V, Ug2=400 V, If=1,6 A. (consultado 2026-09)
• JJ Electronic — KT88 beam pentode. Datasheet. Wa=42 W, Ua=800 V, Ug2=600 V, If=1,6 A. (consultado 2026-09)
• Mullard — EF86, Z729, CV2901, CV4085, small signal pentode. Documentación histórica 1953: "a low hum, low-microphony pentode"; hum máximo 5 µV referido a rejilla de control en condiciones de ensayo especificadas; estructura de electrodos reforzada. (documento histórico 1953)
• Schaffner — FN9244B / FN9280 series IEC inlet filters. Datasheet. (consultado 2026-09)
• Würth Elektronik — WE-CMB common mode chokes. Datasheet. (consultado 2026-09)
• Nichicon — KG / Fine Gold / KW series. Datasheets (confirmación de límites de tensión). (consultado 2026-09)
• Rubycon — MXG / MXH series. Datasheets. (consultado 2026-09)
• Tube Amp Doctor (TAD) — EF86 / 6267 Premium Selected. Criterios de selección: ruido, microfonía, ganancia, balance, pruebas mecánicas. (consultado 2026-09)

Fuentes sobre el Acronos P52

• JC Valvular — vídeo del proceso de fabricación: Amplificador ACRONOS P52 Una obra de arte. Cómo se fabricó.
• Ficha comercial del fabricante — 40 W PP UL con 6550 (sin condición de THD).
• Lector del blog — comunicación personal: peso aproximado del P52 ~40 kg. No verificado por medida directa ni publicado.
• Imágenes del interior aportadas por el propietario de la unidad (2026-10) — verifican la serigrafía B43645-S7617-M1 en las tres unidades EPCOS, la presencia de trimmers Bourns azules sobre PCB-S, la identificación del relé Hongfa HF115F, la disposición de los 14 MKP CEC C2N, la resistencia 10K28 verde, los electrolíticos auxiliares dispersos y el layout completo del chasis abierto.

Créditos de imágenes

• Imágenes del Acronos P52 (p52-pcb-s-top.jpg, p52-chassis-interior.jpg, p52-tubes-front.jpg, p52-pcb-p-macro.jpg, p52-bourns-detail.jpg, p52-hero.jpg) — vídeo del fabricante JC Valvular, reproducidas con fines de análisis técnico.
• Imágenes adicionales (2026-10) — aportadas por el propietario de la unidad, reproducidas con fines de análisis técnico.

Acronos P52 V5 ACT2 · Informe completo V6 · Octubre 2026 · nauscopio