Nauscopio Scipiorum: Cayin Jazz 90, valvular PP Ultralineal con KT88 o EL34

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En pocas palabras: amplificador valvular de 40 W nominales (dato del fabricante), de unos 40 kg (comentario personal, sin confirmar). Visto con claridad en las fotos: 3 condensadores EPCOS B43645 de 610 µF / 450 V (sumarían 1.830 µF solo si están en paralelo: cálculo condicional); una placa vertical (PCB-3) con 4 componentes azules, probablemente relés, de función desconocida; una resistencia 10W10KJ de 10 kΩ / 10 W (no parece compatible con un bleeder permanente de B+ a 430 V bajo esa hipótesis; su función real se desconoce); y dos trimmers azules (potenciómetros de ajuste) en la placa de señal PCB-S, uno por extremo. Probable, pero sin confirmar: relé Hongfa HF115F, chip NE5532 y referencia de tensión TL431; hay dos chips de 8 patas (DIP-8) visibles y el NE555 no está confirmado. Desconocido: la función del elemento magnético auxiliar, la tensión de alimentación de las válvulas (B+), su corriente de reposo (bias), la realimentación negativa (NFB), el porcentaje de ultralineal (%UL), la impedancia de salida (Zout), el factor de amortiguamiento (DF) y la potencia con 1 % de distorsión (P@1 %). Prioridad absoluta: medir Zout del P52 y obtener fotos de la cara inferior de PCB-S.

GUÍA PARA EMPEZAR — SIN CONOCIMIENTOS PREVIOS (Guía básica G1–G6)

GUÍA PARA EMPEZAR — SIN CONOCIMIENTOS PREVIOS

Si nunca has abierto un amplificador de válvulas, empieza aquí. Solo hace falta física de bachillerato (logaritmos, potencia eléctrica, condensadores, impedancia) para entender por qué las cifras de este informe se expresan con tanto cuidado. Los detalles técnicos empiezan en la Parte I.

Guía básica: leer este informe sin ser experto en válvulas

Idea central: nadie ha medido el Acronos P52, así que no sabemos cuánto rinde. Sí sabemos qué se ve dentro y qué exige un altavoz concreto en una sala concreta. Con esas dos piezas y un poco de física se puede razonar sin inventar datos.

G1 · cómo funciona un amplificador push-pull ultralineal.
G2 · qué datos son fiables y cuáles no.
G3 · cuántos vatios hacen falta (decibelios y distancia).
G4 · condensadores y rizado de la fuente.
G5 · impedancia, corriente y factor de amortiguamiento.
G6 · conclusiones y ejercicios con solución.

G1. Qué es un amplificador de válvulas push-pull

Un amplificador toma la señal débil del reproductor (del orden de 1 V) y la convierte en una señal con la tensión y la corriente necesarias para mover el altavoz. En este equipo lo hacen válvulas termoiónicas en dos bloques: un previo, que aumenta la tensión de la señal, y una etapa de potencia, que aporta la corriente. Todo se alimenta de una fuente que produce una tensión continua alta, llamada B+ (la «alimentación de las válvulas»).

Reproductor → Previo → Etapa de potencia → Transformador de salida → Altavoz
 (≈ 1 V)     (tensión)   (corriente)         (adapta impedancias)    (4–8 Ω)
                              ↑
                 Fuente de alimentación (B+)

En la etapa de potencia las válvulas trabajan por parejas en push-pull («empuja-tira»): mientras una conduce más corriente, la otra conduce menos, y sus corrientes se combinan en el transformador de salida. Esto tiene dos ventajas físicas: las componentes de corriente continua de las dos válvulas se compensan en el núcleo (no lo magnetizan de forma permanente) y muchos armónicos pares se cancelan, lo que reduce la distorsión. La clase de operación (A, AB, B) real de las 6550 del P52 se clasifica como AB probable con subtipo AB1 probable (§5.2); el modo exacto de polarización (bias, es decir, cómo se fija la corriente de reposo) sigue siendo ND.

El transformador de salida hace de «adaptador»: una válvula de potencia necesita ver una carga de miles de ohmios y un altavoz tiene solo 4–8 Ω. Con una relación de espiras n, la impedancia se multiplica por n². Ejemplo ilustrativo (no es un dato del P52): con n = 25, un altavoz de 8 Ω se ve desde las válvulas como 25² · 8 = 5000 Ω.

En un montaje ultralineal (UL) las rejillas pantalla de las válvulas se conectan a tomas intermedias del transformador. Es un compromiso: el modo pentodo da más potencia y el modo triodo da menos distorsión. El fabricante declara PP UL con 6550 (CONFIRMADO (fabricante)); el porcentaje de toma (%UL) del P52 es ND.

G2. Qué datos son fiables y cuáles no

Este informe no es una medición: parte de fotografías del vídeo del fabricante, catálogos de componentes y documentación pública. Por eso cada afirmación lleva una etiqueta de evidencia (la leyenda completa está en el margen, y el método en §1):

Etiqueta	Qué significa	Ejemplo en este informe
OBSERVADO	Se ve directamente en las fotografías.	Serigrafía B43645-S7617-M1 en los condensadores HV.
PROBABLE	Inferencia física razonable, pendiente de comprobar.	Que los tres condensadores estén en paralelo.
CALCULADO	Sale de una fórmula a partir de datos conocidos.	35,8 W para llegar a 95 dB a 3 m.
REPORTADO-EXT	Dato de tercero fiable sin medición propia ni confirmación oficial.	Vida útil nominal de la serie B43645.
MEDIDO-EXT	Lo midió un laboratorio ajeno.	Cifras publicadas de otros equipos (contexto).
ND	No se puede afirmar con la evidencia actual.	Zout y P@1 % del P52.

Por qué 40 W nominales no equivalen a una potencia medida a un THD concreto. La potencia máxima de un amplificador depende de cuánta distorsión se acepte: al acercarse al recorte, la distorsión sube muy deprisa. Los 40 W del P52 son un dato comercial sin condición de THD, frecuencia ni carga. Comparar esa cifra con cualquier medición publicada de otro equipo como si fueran equivalentes sería un error de método.

G3. Cuántos vatios hacen falta: decibelios y distancia

Para saber si un amplificador «tiene bastante» hay que empezar por el altavoz y la escucha. El decibelio es una escala logarítmica: +10 dB multiplican la potencia por 10 y +3 dB la multiplican por 2 (10^0,3 ≈ 1,995). Se calcula así, con un sistema de referencia genérico:

Sensibilidad. El altavoz de referencia produce 89 dB con 1 W a 1 m. HIPÓTESIS de cálculo, no medida.
Distancia. El nivel cae 20·log₁₀(d) dB al alejarse. A 3 m: SPL(1 W, 3 m) = 89 − 20·log₁₀(3) = 89 − 9,54 = 79,46 dB.
Potencia. Para llegar a un nivel L: P = 10^((L − 79,46)/10). Para 95 dB sale 35,8 W con un solo altavoz.
Estéreo. Con dos altavoces y señal estéreo decorrelacionada (el caso normal en música grabada), las potencias acústicas se suman incoherentemente en campo reverberante: +3 dB. Cada canal aporta la mitad: 17,9 W/canal. Supuesto declarado: señal decorrelacionada. Con señal mono centrada y escucha en el eje, la suma sería coherente (+6 dB) y la potencia por canal se reduciría a la mitad (~9 W), pero ese caso no es el habitual en escucha musical.
Picos. La música tiene picos por encima de su nivel medio. Un factor de cresta de 15 dB multiplica la potencia por 10^1,5 ≈ 31,6. Por eso hay que dimensionar para el pico y no para la media: 80 dB de media con picos de 95 dB.

La incertidumbre pesa. Si la sensibilidad real del altavoz fuera 2 dB menor o mayor, la potencia necesaria se multiplicaría por 1,6 o por 0,63: un error del mismo orden que las diferencias entre amplificadores. La calculadora interactiva de la Parte I permite probar valores propios.

G4. La fuente de alimentación: condensadores y rizado

Las válvulas necesitan una tensión continua alta (B+) que sale de rectificar la red. En España la red es de 50 Hz y, con un rectificador de onda completa (en el P52 se observa un puente KBU1010), el rizado aparece a 100 Hz. Los condensadores de filtro se cargan en los picos de la tensión y se descargan entre ellos. Como Q = C·ΔV y el tiempo entre picos es 1/f, la caída de tensión es aproximadamente:

ΔV ≈ I / (f · C) (aproximación: supone corriente constante durante todo el periodo y sobreestima algo el rizado real)

Ejemplo con 200 mA y un condensador de 610 µF a 100 Hz: 0,2 / (100 · 610·10⁻⁶) ≈ 3,28 V de rizado pico a pico. Tres condensadores iguales en paralelo sumarían 1830 µF y darían ≈ 1,09 V, pero eso solo ocurre si están en paralelo, algo que no se ha comprobado ND.

Cuidado con los 450 V. Los 450 V son la tensión nominal máxima del condensador; no demuestran que el B+ del P52 sea 450 V. Un condensador de 450 V puede trabajar a tensión inferior, y en condiciones reales existen márgenes, sobretensiones transitorias y tolerancias. El B+ real del P52 es ND.

Además de los condensadores, el P52 llevaba dos toroides en la placa Rev.A (la revisión anterior de la placa) compatibles con un filtro inductivo (tipo C-L-C). Una bobina se opone a las variaciones rápidas de corriente con una reactancia X_L = 2π·f·L. Ejemplo ilustrativo (no es un dato del P52): una bobina de 1 H presenta 628 Ω a 100 Hz. Sin conocer L, su resistencia y la carga, no se puede cuantificar cuánto rizado eliminan realmente. Detalle en §4.3.

G5. Impedancia, corriente y factor de amortiguamiento

Un altavoz «de 6 Ω» no tiene siempre 6 Ω: su impedancia cambia con la frecuencia. El altavoz de referencia baja a un mínimo de 4,9 Ω hacia 1,4 kHz. Un amplificador que se comporta como fuente de tensión entrega más corriente cuando la impedancia baja: con tensión constante, la corriente en 4,9 Ω es 6/4,9 ≈ 1,22 veces la de 6 Ω.

Aquí entra la impedancia de salida del amplificador (Z_out), que actúa como una resistencia en serie con el altavoz. El factor de amortiguamiento es DF = Z_carga / Z_out. Ejemplo ilustrativo (no es un dato del P52): con Z_out = 1,5 Ω, la tensión que llega al altavoz es la del divisor V_alt = V · Z_carga / (Z_carga + Z_out). Sobre 6 Ω pierde 1,94 dB y sobre 4,9 Ω pierde 2,32 dB: la respuesta en frecuencia sigue, en parte, la curva de impedancia del altavoz (0,38 dB de diferencia entre ambos puntos). Por eso medir la Z_out del P52 es la prioridad absoluta.

Umbral de Z_out que usa el informe. El informe trabaja con dos criterios distintos:

Pérdida absoluta sobre Zmin ≤ 1 dB: exige Z_out ≤ 0,60 Ω (cálculo exacto sobre Zmin = 4,9 Ω: con 0,60 Ω la pérdida es 1,01 dB; con 0,50 Ω es 0,84 dB). El informe adopta 0,5 Ω como objetivo de diseño recomendado, no como equivalencia exacta.
Variación relativa entre Zmin y Zmax ≤ 1 dB: depende de Zmax (el pico de impedancia de la caja en graves). Sin medir Zmax, el umbral no es reproducible. Tabla de referencia para Zmin = 4,9 Ω:

Zmax (Ω)	Zout máx. (Ω) para Δ ≤ 1 dB relativo
10	1,33
12	1,10
14	0,98
16,5	0,90
20	0,82
30	0,73

El informe adopta Z_out ≤ 0,9 Ω como umbral mínimo de trabajo, correspondiente a un Zmax ≈ 16,5 Ω. Ese valor es una referencia de trabajo, no una medida de la caja del propietario.

G6. Conclusiones y ejercicios

Del P52 no hay mediciones publicadas. Parece una construcción cuidada, pero eso no equivale a buenas prestaciones: B+, bias, realimentación, Z_out y P@1 % siguen sin demostrar.
El peso (≈ 40 kg) sugiere transformadores más grandes, pero no es una prueba de calidad ni de potencia, y además no está verificado.
Ni una fotografía ni una tabla deciden si el amplificador «es mejor»: para eso hacen falta medidas (THD+N frente a potencia, Z_out, respuesta con carga real, ruido). Están propuestas en el Anexo.

Ejercicios para practicar:

Un altavoz tiene 92 dB/W/m. ¿Qué nivel produce con 1 W a 2 m?
Con el altavoz de 89 dB/W/m de esta guía, ¿qué potencia hace falta para 100 dB de pico a 3 m con un solo altavoz?
Un filtro tiene 2000 µF y el amplificador consume 300 mA. ¿Cuánto vale el rizado a 100 Hz?

Ver soluciones

92 − 20·log₁₀(2) = 92 − 6,02 ≈ 86 dB.
10^((100 − 79,46)/10) ≈ 113 W.
0,3 / (100 · 0,002) = 1,5 V.

PARTE I — INFORME ACRONOS P52

Mapa de lo que sabemos. De lo general a lo específico: arquitectura → placas → etapa de potencia → entrada AC → síntesis. Los niveles de evidencia se declaran en §1 y se aplican en cada sección.

0. Resumen ejecutivo

Acronos P52 — vista general. Imagen principal del artículo, usada como og:image / twitter:image. — Acronos P52 — vista general. Imagen: JC Valvular. *Clic para ampliar.*

Lectura en 20 segundos

Qué es: un amplificador valvular push-pull ultralineal con dos válvulas 6550 por canal y 40 W nominales. A la entrada lleva una 6Ж32П (equivalente a la EF86) y una ECC803S (doble triodo). Lo más probable es que amplifiquen la señal y la inviertan de fase para excitar las dos 6550 PROBABLE; el esquema exacto de ese inversor es ND hasta trazar la placa. Los transformadores son de chapa EI barnizada y van en un chasis con un tabique metálico OBSERVADO. ¿Términos nuevos? Empieza por la guía básica.

Qué se ha identificado en las fotos: tres condensadores EPCOS/TDK B43645 de 610 µF / 450 V OBS (1.830 µF en total CALCULADO CONDICIONAL solo si están en paralelo); una placa vertical (PCB-3) con 4 componentes azules OBS, probablemente relés PROB, de función ND; una resistencia 10W10KJ de 10 kΩ / 10 W OBS; dos trimmers azules (potenciómetros de ajuste) en la placa de señal PCB-S, uno por extremo; y 14 condensadores MKP CEC C2N, 2 PIO K40Y-9 y 5 MKP tipo snubber (amortiguan picos de tensión) OBS.

Identificado con menos seguridad: el relé Hongfa HF115F PROB, el amplificador operacional NE5532 PROB y la referencia de tensión TL431 PROB. Del temporizador NE555 no hay confirmación ND. Hay dos chips de 8 patas (DIP-8) visibles en la placa de alimentación PCB-P. Dos toroides de 0,2–0,6 mH (placa Rev.A, estimación visual) no aparecen en la unidad fotografiada actual.

Qué NO está demostrado: la tensión B+ real (la alimentación de las válvulas), la capacidad efectiva del banco de condensadores, el modo de bias de las 6550 (cómo se fija su corriente de reposo), la realimentación negativa global (NFB), el %UL, la potencia con 1 % de distorsión (P@1 %), la impedancia de salida (Zout) ni el factor de amortiguamiento (DF). Tampoco se sabe para qué sirven los trimmers azules, la resistencia 10W10KJ ni la PCB-3, de dónde saldría la baja tensión del NE5532 (si se confirma) ni cómo es el circuito de temporización del arranque.

Parentesco topológico probable: el P52 sigue la misma familia de válvulas del Mullard 5-20 (diseño de c. 1956, publicado en 1959), doblada a estéreo y con rectificación de estado sólido. La confirmación requiere esquema del fabricante o mediciones (§3.2). «Parentesco probable» no es «réplica».

Descripción general

El Acronos P52 es un amplificador push-pull ultralineal de 40 W nominales, con válvulas 6550 en la etapa de potencia. En las fotos del interior se distinguen al menos tres placas: la principal de señal (PCB-S), muy densa de componentes; la de alimentación y control (PCB-P), situada detrás; y una placa vertical independiente (PCB-3) con cuatro componentes azules, probablemente relés. En la esquina posterior derecha hay además un elemento magnético auxiliar de función desconocida y un tabique metálico longitudinal que separa la zona de potencia y control de la zona de señal.

De dónde sale la cifra de "40 W nominales": es un dato comercial del fabricante JC Valvular (ficha del P52: 40 W PP UL con 6550). No indica con qué distorsión, frecuencia ni carga se mide, así que se clasifica como C1/D — potencia nominal sin criterio de distorsión, no equivale a P@1 %. Dicho de otro modo: es una cifra de catálogo, no una medida comparable.

Conclusión provisional

El diseño parece más elaborado que un esquema valvular mínimo, sobre todo en la parte de control y alimentación auxiliar, que es más compleja de lo que se aprecia a primera vista. Pero ninguno de los datos que más pesan en el comportamiento real (B+, bias de las 6550, NFB, %UL, Zout, P@1 %) está demostrado. Por eso el informe se mantiene como ingeniería inversa provisional: describe lo que se ve y marca con claridad lo que falta por medir.

1. Alcance, método y limitaciones

1.1 Fuente de la evidencia

Inspección visual de fotografías procedentes del vídeo del fabricante JC Valvular: Amplificador ACRONOS P52 Una obra de arte. Cómo se fabricó.
Fotos adicionales del interior (2026-10) aportadas por el propietario de la unidad. Permiten leer la serigrafía de los tres condensadores EPCOS B43645, identificar el relé Hongfa HF115F y confirmar los trimmers Bourns azules de la PCB-S. También muestran la PCB-3 vertical, el elemento magnético auxiliar y el tabique metálico longitudinal.
Comparación con catálogos de fabricante: TDK/EPCOS, Bourns, TI (TL431, NE5532), JJ Electronic (válvulas), Hongfa, Schaffner, Würth, TAD (ECC803S), Mullard (5-20, EF86, EL34, ECC83), Genalex/New Sensor (KT77, KT88), RCA/GE (6SN7, 6CG7, 12BH7, 5687).
Equipo de referencia del propietario (el altavoz con el que se escucha): Crossover A v2.4 MR-A-01 (6 Ω nom / Zmin 4,9 Ω / 89 dB/W/m), escucha a 3 m.

1.2 Contexto de catálogo — gama JC Valvular

Para ver dónde encaja el P52, esta tabla ordena los modelos del fabricante y su topología (cómo está montado el circuito):

Modelo	Topología	Potencia declarada	Categoría
Acronos M1 / RS-1	Single-Ended pura Clase A (KT120/KT150)	18–20 W	Valvular puro, baja potencia
Acronos P52	Push-Pull Ultralineal valvular puro (4× 6550)	40 W nominales	Valvular puro, potencia media. Techo del fabricante en topología valvular pura
Acronos M2	Híbrido (previo a válvulas + etapa final a transistores)	60 W (dato de campo, 2026-10)	Híbrido, alta potencia, DF nativo alto sin dependencia del transformador de salida

Nota sobre la potencia del M2 (PROBABLE / dato de campo): las fichas de distribuidores dan 50 W (High End Korner, 2024) o 40 W (Amigoshifi, 2021, posiblemente un prototipo), pero el dato de campo de 2026-10 sitúa la unidad actual en 60 W por canal. El M2 no es comparable con el P52 por su topología. Entre los modelos del fabricante de topología valvular pura, el P52 es el de mayor potencia.

1.3 Glosario de roles

Rol	Quién es	Qué aporta
Revisor	Autor del informe (maty @nauscopio)	Sistema de referencia, cálculos, estructura del informe
Propietario del sistema de referencia	Dueño del Crossover A v2.4 MR-A-01	Datos de sensibilidad, Zmin, condiciones de escucha (89 dB/W/m, 3 m)
Propietario de la unidad P52	Persona con acceso físico a una unidad del Acronos P52	Imágenes adicionales del interior (2026-10) que revelan PCB-3, elemento magnético auxiliar y partición metálica
Fabricante	JC Valvular (Juan Calatayud)	Vídeo de fabricación, ficha comercial 40 W, diseño y componentes
Informante del peso	Lector del blog	Comunicación personal: P52 ≈ 40 kg, no verificado

Sin medidas sobre el equipo. No se ha confirmado que haya acceso a un P52 real para medirlo con instrumentos. Por eso el informe se apoya solo en fotografías, catálogos y documentación pública.

2. Arquitectura general — visión de conjunto

2.1 Arquitectura física provisional

Las fotos del interior permiten dibujar cómo está organizado el P52 por dentro: al menos tres placas y un tabique metálico que separa dos zonas. El esquema siguiente es un mapa de ubicación, no un circuito eléctrico.

                       P52 (arquitectura física provisional)
                                  │
          ┌───────────────────────┴───────────────────────┐
          │                                               │
    ZONA POTENCIA / HV                            ZONA CONTROL / AUXILIAR
          │                                               │
       PCB-P                                          PCB-3 (vertical)
          │                                               │
   KBU1010 · C-HV EPCOS ×3                        4 componentes azules
   relés · R potencia 10W10KJ                     probablemente relés
   semiconductores TO-220                         función ND
   bloque MOSFET + TL431 (PROB)
   dos DIP-8 (función ND)
          │                                               │
          └───────────────────────┬───────────────────────┘
                                  │
                          PCB-S (frontal)
                    alta densidad componentes pasivos
                    y semiconductores · función por bloque ND
                                  │
                          etapas de válvulas
                                  │
                          OPT · salida altavoces

   Tabique metálico longitudinal separa físicamente ambas zonas.
   Elemento magnético auxiliar en esquina posterior derecha (función ND).
   Cableado trenzado agrupado en varias rutas.

   ESQUEMA DE ARQUITECTURA FÍSICA PROVISIONAL.
   No representa un esquema eléctrico trazado.

2.2 Diagrama de bloques funcionales con niveles de evidencia

RED 230 V
 │
 +-- [cond. EMI obs.], NTC, filtro RF-EMI (sin choke L/N identificado)
 │
 +-- Trafo alimentación principal
       │
       ↓
  RECT KBU1010
       │
       ↓
 C HV EPCOS B43645 610/450 ×3  --- OBSERVADO (serigrafía verificada)
                                   1.830 µF CALCULADO CONDICIONAL si en paralelo
                                   Vida útil >5.000 h @ 105 °C (TDK, REPORTADO-EXT)
       │
       ↓
    L1 toroidal Rev.A   --- FUNCIÓN ND (ausente en la unidad fotografiada actual)
       │
       ↓
 C / rama HV             --- PROBABLE
    +-------------------+
    │                   │
 potencia              auxiliar
 6550 / OPT            MOSFET + TL431 (PROB)
                        Bourns azul
                        FUNCIÓN ND
                        (aplicación sin trazar)

 10W10KJ (10 kΩ / 10 W) --- OBSERVADO
   No parece compatible con bleeder permanente de B+ a 430 V bajo esa hipótesis.
   Función ND: limitadora inrush puenteada, bleeder auxiliar, divisor o carga.

 Relé Hongfa HF115F   --- PROBABLE (probable soft-start/inrush)
 Relés auxiliares Songle/Finder --- PROBABLES

 PCB-3 vertical con 4 componentes azules --- OBSERVADA la placa
   4 componentes --- PROBABLE relés · FUNCIÓN ND

 NE5532 --- PROBABLE (función ND). Dos DIP-8 visibles.
 NE555  --- ND / pendiente de confirmación visual

 Elemento magnético auxiliar (esquina posterior derecha) --- ND
   Hipótesis abiertas: transformador auxiliar, módulo de red, otro.

 Partición metálica longitudinal --- OBSERVADA
   Intención EMI/aislamiento --- PROBABLE
   Eficacia real --- ND

 Trimmers Bourns azules sobre PCB-S --- DOS OBSERVADOS, uno por extremo
   Número total y función ND. Favorece uno por canal frente a cuatro bias.

 6550 sin trimmer claramente asociado en PCB-S --- OBSERVADO
   Modo de bias exacto, matching del cuarteto --- ND

 CLASE DE OPERACIÓN: AB probable (subtipos A, AB1, AB2 no observados)
   AB1 es la lectura más coherente con la topología observada (§5.2).
   Argumentación indirecta; sin esquema no se puede cerrar el subtipo.

2.3 Topología global

El Acronos P52 es un amplificador estéreo push-pull ultralineal: dos válvulas 6550 por canal y 40 W nominales por canal. La etapa de entrada (pequeña señal) usa una 6Ж32П (EF86), un pentodo, y una ECC803S (doble triodo de JJ Electronic) para dar ganancia e invertir la fase de la señal. El chasis aloja tres transformadores de chapa EI barnizada, con un tabique metálico entre la fuente y la PCB-S OBSERVADO. La combinación de válvulas recuerda funcionalmente a la del Mullard 5-20 (1959, diseño c. 1956), doblada a estéreo y con la sustitución de EL34 por 6550 (§3.2).

2.4 Bloques funcionales

Bloque	Contenido	Sección	Estado global
Entrada AC y RF/EMI	Condensadores tras IEC, NTC, PE, sin choke L/N identificado	§6	PROBABLE estructura general; clase X/Y ND
PCB-P — Alimentación y control	KBU1010, EPCOS B43645 HV, 10W10KJ, bloque MOSFET + TL431 (PROB), relé Hongfa (PROB), relés auxiliares, Bourns azules y negros, dos DIP-8 (NE5532 PROB, segundo ND)	§4	PROBABLE por componentes; funciones exactas ND
PCB-S — Pequeña señal	EF86, ECC803S, 14 MKP CEC C2N, 2 PIO, dos trimmers Bourns 3296Y azules visibles, resistencias de precisión, diodos de señal	§3	PROBABLE disposición; función por bloque ND
PCB-3 — Vertical independiente	4 componentes azules probablemente relés + transistores/diodos + electrolíticos + resistencias + cableado	§4.7	OBSERVADA la placa · PROBABLE relés · ND función
Etapa de potencia	4× 6550, OPT EI, bias	§5	Clase AB probable · subtipo AB1 probable (§5.2). Modo de bias, NFB, %UL ND

2.5 Qué determina el comportamiento real y por qué sigue sin conocerse (ND)

Estos son los datos que decidirían cómo suena y cómo se comporta el P52. Ninguno se puede deducir solo con fotos:

Tensión B+ real y su comportamiento con carga.
Modo de bias de las 6550: cómo se fija su corriente de reposo.
Subclase de operación dentro de AB (AB1 o AB2). Es una inferencia indirecta, no un dato observado.
Realimentación global (NFB): si existe y cuánta hay (devuelve parte de la salida a la entrada para reducir distorsión).
Porcentaje ultralineal (%UL): a qué altura del transformador de salida (OPT) se conectan las tomas.
P@1 % (potencia con 1 % de distorsión) y curva de distorsión frente a potencia (THD+N).
Zout (impedancia de salida) y factor de amortiguamiento (DF): cuánto control ejerce el ampli sobre el altavoz.
Capacidad efectiva del banco HV.
Emparejamiento del cuarteto de 6550 (que las cuatro válvulas sean parecidas).
Arquitectura de alimentación B+: número y separación de ramas (§4.6).
Función exacta de los trimmers azules sobre PCB-S: número total, destino y método de ajuste.
Función exacta de la 10W10KJ: no parece compatible con una descarga permanente de B+ a 430 V bajo esa hipótesis; siguen abiertas otras alternativas (§4.3).
Función de la PCB-3 y de los cuatro componentes azules (§4.7).
Origen del riel de baja tensión para la electrónica de control (si NE5532 se confirma).
Topología del circuito de temporización de arranque (componente específico ND).
Reserva dinámica del driver: si la ECC803S entrega suficiente margen de tensión y de corriente a la rejilla de las 6550 en las peores condiciones (banda alta, máxima excursión). Es una cuestión a verificar, no un defecto establecido (§3.3).

En resumen: este informe describe lo que se ve y propone hipótesis razonables, pero no cierra ninguno de los datos anteriores. Para hacerlo hará falta medir.

3. Placa de pequeña señal (PCB-S)

3.1 Componentes observados

La PCB-S es una placa FR4 de JC Valvular. Tiene cuatro agujeros noval (zócalos de válvula de 9 patas) para la EF86 y los dos triodos ECC803S, y un quinto agujero circular en el extremo derecho, sin zócalo aparente (función ND). Lleva catorce condensadores MKP CEC C2N (630-1000 V), dos condensadores de papel en aceite (PIO) y cinco MKP snubber. Las resistencias son MOX verdes 10K28 de 2 W y blancas de 1 W. Se ven dos trimmers Bourns 3296Y azules (100 ppm/°C, 25 vueltas), uno en cada extremo; su número total y su función eléctrica son ND.

Nota sobre el conteo. La cifra «14 MKP + 5 snubber» viene de fotos anteriores. No contradice la foto actual, pero una sola vista oblicua no basta para confirmarla. Para un conteo definitivo hace falta una foto desde arriba, en perpendicular a la placa.

Nota sobre los CEC C2N. Hay muchos condensadores de película repartidos de forma simétrica. Pueden servir para varias cosas: acoplar etapas, derivar señal (bypass), desacoplar localmente, compensar, amortiguar picos (snubber) o formar redes de frecuencia. Asignar cada C2N a una función concreta sin trazar la placa sería un error de método.

La gran cantidad de componentes y la disposición simétrica de los dos canales están OBSERVADAS y encajan con una construcción cuidada. En las fotos no se ve un trimmer claramente asociado a cada 6550, así que el bias queda sin resolver (§3.4).

3.2 Topología probable y linaje Mullard 5-20

La ECC803S es una doble triodo (A.F. twin triode de JJ Electronic): dos triodos independientes dentro de una misma ampolla noval. Con una EF86 y una ECC803S por canal, hay tres formas habituales de montarlas:

EF86 (entrada) → ECC803S como LTP (par diferencial con cola larga) con los dos triodos. Es la combinación clásica: la EF86 aporta ganancia de tensión y el par de la ECC803S invierte la fase con mucha ganancia. HIPÓTESIS PRINCIPAL, no observada en las fotos.
EF86 (entrada) → un triodo de la ECC803S como etapa de ganancia → el otro como cathodyne o driver (inversor de fase sencillo). HIPÓTESIS ALTERNATIVA.
EF86 (entrada) → un triodo de la ECC803S como etapa de ganancia → el otro como driver asimétrico. Es poco habitual. HIPÓTESIS MENOR.

Lectura probable (común a las tres hipótesis):

RCA → EF86 (pentodo, Ra 100 kΩ)
     → C → ECC803S (doble triodo)
            [hipótesis 1: LTP con los dos triodos]
            [hipótesis 2: ganancia + cathodyne/driver]
            [hipótesis 3: ganancia + driver asimétrico]
     → 2× C → rejas 6550

Presupuesto de ganancia (estimación, no medición). Supón que con 1 V_rms a la entrada se alcanza la potencia máxima y que las rejas de las 6550 necesitan unos 30–50 V_pico (≈21–35 V_rms). La ganancia total necesaria sería de 21–35×, es decir, 26,5–31,0 dB. Eso encaja con una EF86 (ganancia de etapa ≈100–150× típica, ver nota) seguida de un LTP de ECC803S (≈10–20×), con una realimentación global que reduzca la ganancia final. El cálculo es compatible con la hipótesis 1 (EF86 → LTP), pero no la demuestra. PROBABLE.

Nota sobre la ganancia de la EF86. Un pentodo no publica un μ comparable al de un triodo: su μ real (gm × ra) sería del orden de miles. El valor «185» que circula en la literatura es la ganancia de etapa máxima — gm (1,85 mA/V) por la carga de placa (≈100 kΩ) —, no un parámetro de ficha. La ganancia real de etapa en un diseño concreto es menor (típicamente 100–150), porque la carga de placa efectiva cae por la resistencia interna y por la carga de la etapa siguiente. Cuando este informe cita «ganancia ≈100–200×» para la EF86, se refiere a ese orden de magnitud de etapa, no a un μ de catálogo.

¿Qué es el Mullard 5-20?

El Mullard 5-20 es un diseño de referencia de amplificador push-pull publicado por Mullard Ltd en su folleto «Circuits for Audio Amplifiers» (el diseño circula desde c. 1956; edición revisada en 1959, reeditada en 1962). El nombre es descriptivo: 5 válvulas (EF86, ECC83, 2× EL34, GZ34) y 20 vatios de salida. La documentación del 5-20 pasó por varias revisiones; conviene no tratar «Mullard 5-20» como un esquema único e invariable.

Fue el amplificador de referencia de la escuela británica de alta fidelidad en los años 50. Sirvió de plantilla a numerosos amplificadores comerciales posteriores e influyó en la escuela británica de la que formaron parte Leak, Rogers o Radford. Se convirtió en el patrón canónico del push-pull británico.

Contexto histórico. A finales de los años 50 la alta fidelidad doméstica estaba en plena expansión. Mullard publicó el 5-20 como ejemplo didáctico para que constructores aficionados y pequeños fabricantes pudieran montar un amplificador de calidad contrastada con componentes y válvulas de la marca. El éxito del diseño lo convirtió en un estándar de facto.

Analogía con el Mullard 5-20 (PROBABLE / ANALOGÍA). La combinación EF86 (pentodo de entrada de baja microfonía) + ECC803S (doble triodo de alta ganancia, μ=100 y patillas equivalentes a la ECC83) como inversor de fase LTP coincide con la arquitectura del clásico Mullard 5-20, publicado por Mullard Ltd en Circuits for Audio Amplifiers (1959, diseño circulando desde c. 1956; reeditado 1962). Su ventaja es la gran ganancia en lazo abierto, que permite aplicar NFB global sin perder sensibilidad. En el P52, las EL34 originales se sustituyen por un cuarteto de 6550. Estatus: PROBABLE / analogía. Es el principal argumento indirecto disponible para formular la hipótesis de la etapa de pequeña señal, pero no constituye evidencia directa de que el P52 reproduzca el circuito Mullard. Falta trazar las pistas y confirmar el %UL y la profundidad de NFB en dB.

Correspondencia Mullard 5-20 → Acronos P52

Etapa	Mullard 5-20 (original, mono)	Acronos P52 (observado, estéreo)	Correspondencia
Entrada	1× EF86 (pentodo de bajo ruido)	2× EF86 / 6Ж32П (uno por canal)	Idéntica funcionalmente
Driver / Inversor	1× ECC83 (doble triodo, μ ≈ 100)	2× ECC803S (uno por canal)	Equivalente funcional (ECC803S es variante long-plate de la familia ECC83)
Potencia	2× EL34 en push-pull clase AB1	4× 6550 (2 por canal)	Topología similar, válvula distinta
Rectificación	1× GZ34 (válvula)	KBU1010 (estado sólido) OBSERVADO	Diferente (rectificación de estado sólido)
Realimentación	NFB global — ver nota	ND (no medida)	Sin traslado automático al P52
Configuración	Mono	Estéreo	Doblado
Potencia nominal	20 W sobre 7,5–15 Ω	40 W por canal DECLARADO por el fabricante	La duplicación a estéreo no implica 40 W por canal: eso depende de las válvulas, la alimentación, la polarización y los transformadores
THD a 20 W	≈ 0,1 % a 1 kHz (Mullard, Circuits for Audio Amplifiers, 1959)	ND	—
B+	≈ 400 V para EL34	ND	Probablemente más alto para 6550

Sobre la realimentación del Mullard 5-20. En la literatura circulan cifras distintas para la NFB global del 5-20: algunas fuentes citan 20–26 dB, otras aproximadamente 30 dB. No se ha confirmado que correspondan a la misma revisión del circuito, por lo que este informe no fija una cifra única. Más importante aún: la NFB del Mullard 5-20 no se traslada automáticamente al P52. La realimentación global del P52 sigue siendo ND hasta trazado o medición.

Qué implica esta correspondencia (todas las consecuencias son PROBABLE, no DECLARADO):

Refuerza la inferencia AB1. El Mullard 5-20 operaba en AB1. Si el P52 sigue un esquema próximo, es coherente que también lo haga, aunque no puede afirmarse como certeza.
Explica por qué no hay seguidor de cátodo ni transformador interetapa. El 5-20 no los usa; el P52 tampoco. Son coherentes con la escuela británica de la época.
Explica la elección del EF86. No es arbitraria: es la válvula de entrada del diseño de referencia.
Explica la elección de la ECC803S. Es la variante premium de la ECC83 del 5-20, disponible hoy como opción de alta gama.

Limitaciones de la analogía. La correspondencia con el Mullard 5-20 es útil pero no sustituye al esquema. Quedan como ND: la topología exacta del inversor de fase (LTP, cathodyne, Schmitt u otra), los valores exactos de componentes, el B+ real, la profundidad de NFB y las modificaciones concretas respecto al original (condensadores modernos, rectificación SS, ajuste de bias con trimmers, etc.). Tampoco puede pasarse por alto que la duplicación a estéreo del 5-20 daría dos canales de 20 W, no uno de 40 W: los 40 W por canal del P52 son DECLARADO por el fabricante y pueden ser coherentes con el cambio de EL34 a 6550, pero esa relación no es automática.

Cómo detectar NFB global visualmente (regla práctica para futuras macros). Buscar una resistencia de valor medio-alto (típicamente entre 4,7 kΩ y 100 kΩ) conectada desde el bobinado secundario del transformador de salida (tap de 8 Ω) hacia el cátodo del EF86 o hacia un punto del driver. Si existe, hay NFB global. Si además hay condensador en serie con esa resistencia, la NFB tiene corte en continua y evita desplazamientos del punto de reposo. La ausencia de esa resistencia no descarta NFB local (por ejemplo, en el cátodo del driver).

Modelo orientativo — no extrapolación del P52. La siguiente tabla relaciona la profundidad de NFB global con órdenes de magnitud típicos de Zout y DF, como referencia pedagógica. Los valores reales dependen de Zout en lazo abierto, frecuencia, transformador, carga, estabilidad y fase. No permite estimar el Zout del P52 a partir de una supuesta NFB.

Configuración (orientativa)	Z_out típica (orden de magnitud)	DF típico sobre 6 Ω
Sin NFB global	2 a 4 Ω	≈ 1,5 – 3
NFB global de 6 dB	1 a 2 Ω (÷2)	≈ 3 – 6
NFB global de 12 dB	0,5 a 1 Ω (÷4)	≈ 6 – 12
NFB global de 20 dB	0,2 a 0,4 Ω (÷10)	≈ 15 – 30

Los valores son orientativos y no son extrapolación del P52. La NFB efectiva del P52 es ND.

Bias de las 6550 — hipótesis abiertas. La foto de 2026-10 muestra dos trimmers azules en la PCB-S, uno en cada extremo. Eso apunta más a "uno por canal" (ajuste de la etapa de señal o balance DC del inversor) que a "cuatro trimmers, uno por cada 6550". Pero la cara inferior de la PCB-S no está fotografiada, así que no se descarta que haya otros dos trimmers para el bias. El estado correcto es:

Hipótesis	Cómo funciona	Evidencia
Dos trimmers, uno por canal (ajuste etapa de señal o balance DC del inversor)	Dos trimmers azules, uno por extremo de PCB-S, ajustan simetría de cada canal.	FAVORECIDA POR LA OBSERVACIÓN ACTUAL — dos trimmers visibles, uno por extremo
Bias individual con 4 trimmers	Cuatro trimmers ajustan individualmente el bias de cada 6550. Dos podrían estar en la cara inferior.	HIPÓTESIS — no descartada; requiere inspección de la cara inferior
Polarización fija por divisor resistivo	Tensión negativa fija por divisor resistivo (los trimmers azules tendrían otra función).	PROBABLE; modo ND.
Polarización por cátodo	Resistencias de cátodo de potencia con desacoplo.	ND — no identificadas.
Bias desde bloque auxiliar	Ajuste desde PCB-P (MOSFET + TL431 + Bourns azul).	HIPÓTESIS — requiere trazado.

Modo exacto de bias: NO DEMOSTRADO. Hace falta ver la cara inferior de la placa o preguntar al fabricante. Pregunta P14 del Anexo.

3.3 Driver ECC803S: capacidad de corriente a verificar

La ECC803S es una válvula de ganancia de tensión (μ = 100, Ri = 62,5 kΩ). Esa naturaleza es un dato de catálogo, no una limitación. Lo que sí conviene dejar claro es que una válvula de tensión no es lo mismo que una válvula de corriente, y que la pregunta «¿entrega la ECC803S suficiente corriente a la rejilla de las 6550?» no puede responderse desde las fotos. Este apartado ordena por qué esa pregunta importa, qué se puede estimar y qué no se puede concluir.

Por qué la corriente del driver puede importar

Cargar la capacidad de entrada de una válvula de potencia exige corriente. La corriente pico necesaria para cargar una capacidad C a una frecuencia f con una tensión pico V vale:

I_pico = 2π · f · C · V

Con C ≈ 100 pF (hipótesis conservadora: incluye efecto Miller, capacidad de rejilla y parásitas), f = 20 kHz y V = 20 V de pico: I_pico ≈ 0,25 mA. Es una cifra pico, instantánea, no una corriente continua.

Los datasheets de la JJ 6550 que circulan entre distribuidores dan capacidades bastante más bajas: del orden de 14 pF de rejilla y 0,85 pF rejilla-placa. El efecto Miller multiplica esta última por la ganancia de la etapa de potencia y el valor resultante depende del punto de operación. La cifra de 100 pF usada aquí es un techo de orden de magnitud, no una medida del P52.

Si el P52 opera en AB1 —lo más coherente con la topología observada (§5.2)—, la rejilla de control no entra en conducción positiva, y no hay corriente continua de rejilla. El driver solo tiene que entregar tensión y una corriente pico pequeña para cargar capacidades parásitas. En ese escenario, la pregunta de si la ECC803S es «suficiente» es una cuestión de margen, no de insuficiencia.

Comparativa de capacidad de corriente

Válvula	μ	Ri	I_{cat, máx} (datasheet)	Zócalo	Rol natural
ECC803S (actual)	100	62,5 kΩ	8 mA (TAD)	Noval (9 pines)	Ganancia de tensión
12AX7 / ECC83	100	62,5 kΩ	8–9 mA	Noval	Ganancia de tensión
12AT7 / ECC81	60	~15 kΩ	~20 mA	Noval	Driver de ganancia moderada
12AU7 / ECC82	20	~7,7 kΩ	~20 mA	Noval	Driver de corriente
6SN7	20	~7,7 kΩ	20 mA	Octal (8 pines)	Driver robusto, linealidad excelente
6CG7	20	~7,7 kΩ	20 mA	Noval (9 pines)	Idéntica a 6SN7 en formato noval
12BH7	17	~7 kΩ	~30 mA	Noval	Driver de máxima corriente en noval
5687	17	~1 kΩ	~35 mA	Noval (pinout distinto)	Impedancia mínima

Nota sobre el dato de la ECC803S. El datasheet de TAD especifica una corriente máxima de cátodo de 8 mA, no una «corriente de pico disponible para AB2». Ambas cosas no son equivalentes. La corriente de operación típica de la etapa (corriente de reposo) es mucho menor, del orden de 0,5–1 mA en un diseño de tensión. Este dato no sirve para demostrar que una etapa no pueda funcionar correctamente; documenta el perfil de la válvula.

Reformulación V6.6 — no hay limitación demostrada. Las versiones anteriores de este informe describían la ECC803S como «el eslabón más débil de la cadena de pequeña señal». Esa afirmación no se sostiene con la evidencia actual: el cálculo de I_pico = 0,25 mA está bien hecho, pero no demuestra insuficiencia. En AB1 probable no hay corriente continua de rejilla, y la capacidad de entrada real de las 6550 modernas es inferior a los 100 pF usados como techo. La conclusión correcta es más prudente:

La ECC803S es el elemento cuya capacidad de entrega de corriente merece ser verificada si se quiere evaluar la reserva dinámica del driver.
No se puede identificar como limitación de rendimiento sin medir excursión de señal, distorsión a alta frecuencia, respuesta sobre carga compleja y corriente de rejilla.
Si en la caracterización apareciera un incremento anómalo de THD con la frecuencia o incapacidad de mantener la excursión requerida, entonces tendría sentido estudiar drivers de menor impedancia (§3.5).

3.4 Función probable de los Bourns azules de la PCB-S

Se ven dos trimmers Bourns 3296Y azules (100 ppm/°C, 25 vueltas, 0,5 W), uno en cada extremo de la placa, lo que encaja con uno por canal. Qué ajustan exactamente (la etapa de señal, el balance DC del inversor de fase u otra cosa) sigue siendo ND sin trazar la placa. Si hubiera otros dos en la cara inferior, volvería a ser posible un bias individual por válvula.

3.5 Sustituciones del driver — propuesta pendiente de medida

Estado actual: no modificar todavía. No existe ninguna medición que demuestre que la ECC803S del P52 se queda corta. Antes de considerar cualquier sustitución, la Fase 0 de caracterización debe aportar datos (THD+N vs frecuencia y potencia, respuesta sobre carga compleja, estabilidad con onda cuadrada). Lo que sigue es una propuesta técnica condicional, no una mejora justificada.

Si la caracterización mostrara una limitación real del driver —por ejemplo, incremento anómalo de THD con la frecuencia, incapacidad de mantener la excursión requerida sobre carga compleja o comportamiento inestable bajo NFB—, entonces tendría sentido estudiar válvulas de menor impedancia y mayor capacidad de corriente. Este apartado cataloga las candidatas y las condiciones técnicas para que esa evaluación, si llega, sea ordenada.

Condiciones técnicas a verificar antes de cualquier sustitución

Compatibilidad de zócalo y pinout. La ECC803S es una variante de la 12AX7: zócalo noval con filamento dual (pines 4/5/9). Las 12AT7, 12AU7 y 12BH7 comparten ese pinout y configuración de filamento: encajan físicamente sin adaptación. El riesgo real no está en los pines, sino en el punto de operación (bias, resistor de cátodo y carga de placa quedarán desplazados). La 6CG7 iguala los pines de señal pero lleva filamento simple 6,3 V entre los pines 4 y 5 con pantalla en el 9: en un zócalo cableado para 12AX7 no recibe filamento y exige recablear. La 6SN7 (octal) y la 5687 (noval con pinout distinto) requieren adaptación de zócalo.
Ganancia total del lazo. Pasar de una ECC803S (μ = 100) a una 6SN7 (μ = 20) o una 12BH7 (μ = 17) reduce la ganancia de etapa unos 14,0 a 15,4 dB. La EF86 de entrada (ganancia de etapa 100–150× típica) compensaría en gran medida esa pérdida, pero si el P52 usa NFB global, esa NFB podría necesitar reajuste.
Punto de operación. Cada válvula tiene una curva de transconductancia distinta. El cambio altera la corriente de reposo, la disipación de placa y la simetría del par push-pull. En el P52, con dos trimmers visibles, probablemente sea posible reajustar el bias, pero el rango del ajuste es ND.
Verificación posterior. Onda cuadrada a 1 kHz y 10 kHz, respuesta a 20 kHz sobre carga compleja, THD+N vs potencia, estabilidad con NFB.

Advertencia técnica. Ninguna de las sustituciones propuestas es plug-and-play. Todas requieren verificar pinout, tensión de placa, rango del bias y consumo de filamento. Cualquier intervención debe hacerla un técnico con acceso al esquema del P52 (que es ND).

Candidatas ordenadas por idoneidad práctica

Candidata	Tipo	Notas
6CG7	La más equilibrada	Eléctricamente idéntica a 6SN7 pero en formato noval. Requiere verificar el cableado del filamento (simple 6,3 V vs dual 12AX7). Usada por Conrad-Johnson Premier Eleven.
6SN7	Referencia técnica	Linealidad y robustez mecánica excelentes. Requiere adaptador de zócalo (noval → octal).
12BH7	Máximo rendimiento en noval	~30 mA disponibles. Pinout 12AX7 compatible. Usada por VTL S-200 (con 6550). Requiere reajustar bias y verificar consumo de filamento.
5687	Impedancia mínima	~1 kΩ. La mejor para manejar capacidades parásitas. Pinout noval distinto del 12AX7. Usada por Sonic Frontiers Power 2 (8× 6550).
12AU7 / ECC82	Intermedia	~20 mA, pinout 12AX7 compatible. μ = 20. Requiere verificar ganancia restante con la EF86.

Alternativas conservadoras (mismo zócalo, sin cambio de topología)

Si se decidiera mejorar la calidad del driver sin cambiar de familia, hay alternativas dentro de la 12AX7 de placa larga:

TAD ECC803S Premium Selected — placa larga, selección premium con pruebas de ruido, microfonía y shock.
Mullard Reissue 12AX7 — placa larga, perfil cálido y tridimensional.
Sovtek 12AX7LPS — placa larga, calentador en espiral para reducir zumbido.
Genalex Gold Lion 12AX7 — pines bañados en oro, muy baja microfonía.

Estas válvulas no aumentan la capacidad de corriente del driver (siguen siendo 12AX7). Pueden aportar mejoras en ruido, microfonía y consistencia sin alterar la topología ni el zócalo, pero las descripciones de carácter («cálido», «cristalino») provienen del folclore audiófilo, no de mediciones; se citan solo como orientación comercial.

Clasificación. El conjunto de este apartado es una PROPUESTA TÉCNICA — PENDIENTE DE MEDIDA. No es una mejora justificada. Solo se activaría si la caracterización eléctrica demostrara una limitación real del driver, con delta medible.

3.6 Referencia cruzada

El modo de bias se trata en §3.2 y §5.3. Los trimmers se catalogan en §4.5 y en la Parte II §7. La alimentación B+ está en §4.6 y la PCB-3 en §4.7. La clase de operación se desarrolla en §5.2. Las sustituciones del driver, en §3.5 (propuesta pendiente de medida).

Imágenes de la PCB-S

PCB-S con agujeros de zócalo, condensadores MKP CEC C2N, dos trimmers azules en los extremos y resistencias de precisión

PCB-S — condensadores MKP CEC C2N y PIO, dos trimmers Bourns azules visibles (uno por extremo), resistencias de precisión, diodos de señal. Cuatro agujeros noval con cableado y un quinto agujero sin zócalo aparente (función ND).

Detalle de acoplamiento: Bourns entre zócalos, MKP y PIO

Recorte acoplo Bourns entre zócalos, MKP y 2 PIO

Frontal JJ ECC803S, 6Ж32П (EF86) y Tung-Sol 6550

Frontal JJ ECC803S + 6Ж32П (EF86) + Tung-Sol 6550

4. Placa de alimentación y control (PCB-P)

4.1 Componentes observados

PCB-P: KBU1010, EPCOS B43645 610/450, MOSFET+TL431, relés, bloque de control con dos DIP-8

Macro PCB-P — KBU1010, MKP de entrada, EPCOS B43645 610/450 (serigrafía verificada ×3), 10W10KJ, disipadores TO-220, bloque MOSFET+TL431 (PROB), relé Hongfa HF115F (PROB), relés auxiliares, Bourns azules y negros, dos DIP-8 (NE5532 PROB, segundo ND).

En la PCB-P se ven con claridad: el rectificador KBU1010 (10 A), condensadores MKP de entrada, la resistencia 10W10KJ, tres EPCOS/TDK B43645 de gran tamaño (serigrafía B43645-S7617-M1 leída en las tres), un condensador de 100 µF / 450 V y disipadores TO-220. Con menos seguridad se identifican un bloque de regulación o control con TL431 PROB y su trimmer, el relé Hongfa HF115F PROB y relés auxiliares Songle y Finder (función ND). También hay dos chips DIP-8 cuyo marcado no se lee en las fotos: uno podría ser un NE5532 PROB y el otro es ND. El NE555 no está confirmado.

Las fotos muestran además diodos y transistores en la zona derecha, un elemento magnético encapsulado en la esquina posterior derecha (función ND, ver §4.7), varios electrolíticos auxiliares azules y negros repartidos por la placa y un portafusibles junto a la entrada de red. En la pared posterior se ven terminales dorados con tuercas y cableado trenzado azul, rojo y verde; podrían ser salidas de altavoz o entradas, pero su función es ND.

Regla de evidencia. Si un componente se identifica solo por su forma o por una lectura parcial del marcado, se clasifica como PROBABLE. Por eso: NE5532 → PROBABLE; NE555 → ND; TL431 → PROBABLE, función ND. Así una lectura dudosa no se convierte en la base para deducir una topología.

Chasis interior: tabique metálico fuente/PCB-S, tres transformadores EI, PCB-3 vertical

Interior — tabique metálico de separación fuente / PCB-S, tres transformadores EI barnizados, mazos trenzados. Se distingue PCB-3 vertical en la esquina posterior izquierda.

4.2 Banco HV: EPCOS B43645 610 µF / 450 V — serigrafía verificada

La serigrafía se lee con claridad en las tres unidades del banco de alta tensión (HV):

Marcado observado (×3): B43645-S7617-M1 · 450V · 610µF

Los tres electrolíticos están juntos, formando un único banco HV sobre la PCB-P. Eso apoya que estén conectados en paralelo, pero no lo demuestra: para confirmarlo hay que trazar las pistas de la cara inferior.

Cadena epistemológica sobre el banco HV — separación de niveles

Afirmación	Estado
Tres electrolíticos HV agrupados físicamente formando banco	OBSERVADO
Código impreso B43645-S7617-M1 visible en las tres unidades	OBSERVADO en la serigrafía
610 µF / 450 V por unidad, tal como aparecen impresos	OBSERVADO en la serigrafía
Correspondencia exacta del código con la ficha TDK (tabla de ordering codes)	PENDIENTE DE VERIFICACIÓN — no cotejado aún contra el ordering code completo
Serie identificada como B43645 (no B43655, familia próxima)	PROBABLE por el código visible · requiere confirmación
Conexión en paralelo de los tres	PROBABLE — lectura más simple, coherente con banco agrupado · ND sin trazado
1.830 µF efectivos	CALCULADO CONDICIONAL bajo la hipótesis de conexión en paralelo
Capacidad equivalente real del banco	ND hasta inspeccionar la cara de soldaduras
Vida útil nominal >5.000 h a 105 °C	Dato de la serie B43645 según documentación TDK REPORTADO-EXT — no medido sobre esta unidad
Extrapolación Arrhenius a 65 °C (hipótesis)	≈ 80.000 h CALCULADO bajo hipótesis de operación dentro del rating de rizado
Extrapolación Arrhenius a 55 °C (hipótesis)	≈ 160.000 h CALCULADO bajo hipótesis de operación dentro del rating de rizado

Rizado de un condensador de filtro: Vpp ≈ I / (f · C), con f = 100 Hz (la frecuencia del rizado tras rectificar los 50 Hz de red). Ejemplo: 610 µF con 200 mA → Vpp ≈ 3,28 Vpp; con 1.830 µF y 200 mA → ≈ 1,09 Vpp. Nota: la fórmula exagera el rizado real, porque supone una corriente constante durante todo el periodo.

450 V es la tensión nominal máxima del condensador; no demuestra que el B+ del P52 sea 450 V. Un condensador de 450 V puede trabajar a tensión inferior, y en condiciones reales hay márgenes, sobretensiones transitorias y tolerancias. El B+ real del P52 es ND. Como pauta propia, este informe supone que el B+ no debería pasar del 85–90 % de esa cifra (≤ 382–405 V); es un criterio de longevidad del informe, no una norma del fabricante.

Nota metodológica sobre la familia B43645 / B43655.

La vida útil nominal de la serie B43645 según documentación actual de TDK es >5.000 h a 105 °C. TDK identifica las series de 8.000 h como otras familias.
TDK tiene familias próximas B43645 y B43655, con especificaciones no idénticas. Mientras no se confirme la inscripción completa contra la tabla de ordering codes, la identificación exacta del componente del P52 debe clasificarse como PROBABLE, no como CONFIRMADO.
Las extrapolaciones Arrhenius (≈80.000 h a 65 °C, ≈160.000 h a 55 °C) son hipótesis de orden de magnitud, no garantías, y presuponen operación dentro del rating de corriente de rizado.
Factores que impiden una comparación cuantitativa cerrada con otros condensadores: temperatura interna real del chasis, corriente de rizado efectiva y calidad de la serie exacta. Ninguno es medible con la evidencia actual.

4.3 Toroides y resistencia 10W10KJ

Rev.A (revisión anterior de la placa): dos toroides de cobre marrón de 15 mm, con hilo fino de 0,3–0,5 mm (2 hilos cada uno), en serie entre la KBU1010 y el banco EPCOS. Rev.B (revisión de la placa en la unidad fotografiada actual): esos toroides ya no están en su posición histórica. No son transformadores de filamento ni un choke de 1 H.

Sobre el valor «0,2–0,6 mH». Es un ESTIMADO VISUAL; nunca se ha medido. Lo correcto es decir: Rev.A: dos elementos toroidales observados en el pasado. Su inductancia, resistencia, corriente de saturación y función son ND. En la unidad fotografiada ahora no se ven en la posición histórica.

Revisión / Elemento	Observado	Valor / Función	Estado
Rev.A toroides	2× cobre 15 mm serie KBU1010→EPCOS (en imágenes históricas)	Elemento magnético toroidal. L, DCR, I_sat y función ND.	OBSERVADO en Rev.A · valor ND
Rev.B (unidad actual)	No se observan los toroides en la posición histórica	Ausencia confirmada en la unidad fotografiada	OBSERVADO
10W10KJ	Serigrafía 10W10KJ	10 kΩ / 10 W. No parece compatible con bleeder permanente de B+ a 430 V. Función exacta ND.	OBSERVADO el valor · ND la función
Elemento azul PCB-P	Bourns azul + electrolíticos azules + SONGLE SRD	Relé de bias negativo (hipótesis)	OBSERVADO los componentes · ND la función exacta

Nota térmica sobre la 10W10KJ — cierre condicional.

Cálculo directo: con B+ = 430 V, la disipación permanente entre B+ y masa sería P = V² / R = 430² / 10 000 ≈ 18,5 W, por encima de sus 10 W nominales. Tensión máxima continua admisible para 10 W sobre 10 kΩ: V_max = √(10·10 000) ≈ 316 V.
Cierre lógico: si estuviera directamente sometida de forma permanente a 430 V, disiparía ≈18,5 W frente a una potencia nominal de 10 W. Esa configuración no parece compatible con operación permanente a 430 V bajo esa hipótesis.
Corriente de reposo si estuviera en B+: I = 430 / 10 000 = 43 mA.

Lo que NO se puede deducir:

Que la 10W10KJ sea una resistencia de precarga. Eso es PROBABLE, no demostrado.
Que el banco sobre el que actúa sea de 1.830 µF.
Que el relé conmute al final del transitorio RC del banco completo.
Que exista una constante de tiempo dominante τ = R·C. Si se dieran las hipótesis anteriores, τ = 10 000 · 1,83·10⁻³ ≈ 18,3 s, pero ese cálculo es condicional.
Que la resistencia vea realmente 430 V. Si opera sobre una rama auxiliar a 200–300 V, disiparía 4–9 W y estaría dentro de su rating.

Alternativas abiertas para la función de la 10W10KJ (todas ND):

Limitadora de inrush puenteada por el relé Hongfa.
Bleeder de la rama auxiliar regulada (si esa rama opera a 200–300 V, disiparía 4–9 W, dentro de rating).
Divisor de tensión o carga del regulador.
Otra función no considerada.

Estatus: ND hasta trazado. Pregunta P15 del Anexo.

4.4 Bloque de regulación/control auxiliar: MOSFET + TL431 + Bourns — PROBABLE

En la PCB-P hay disipadores TO-220, un TL431 PROB, trimmers Bourns azules asociados y electrolíticos auxiliares. Ese conjunto encaja con varias funciones posibles:

Regular la tensión negativa de bias de las 6550.
Dar una alimentación auxiliar de baja tensión (Vaux) a la electrónica de control.
Vigilar y proteger (comparar umbrales, detectar sobrecorriente o tensión continua en la salida).
Dar una tensión de referencia a otro circuito.

Estado: los componentes (MOSFET/TO-220, TL431 si se confirma, trimmers, electrolíticos) están OBSERVADOS. Que formen un bloque de regulación o control auxiliar es PROBABLE. Su aplicación exacta y la tensión que regula son ND. Sin trazar la placa no se puede afirmar que sea un «regulador de bias».

Sobre los DIP-8 y el NE5532. Si el chip identificado como NE5532 se confirma, no puede alimentarse desde los 400 V de B+, porque TI especifica una alimentación total de 10–30 V. Por tanto tiene que existir un riel de baja tensión. Podría salir de un devanado auxiliar del trafo principal, de un trafo pequeño aparte, de otro devanado o de un regulador alimentado desde un riel intermedio. La existencia del riel es PROBABLE y su origen, ND. El segundo DIP-8, de función ND, no basta para deducir un temporizador concreto (NE555 u otro): solo documenta que hay un chip más cuya función no se puede leer.

4.5 Trimmers: azules vs negros

Color / posición	Coef. térmico	Función probable	Evidencia
Azul (PCB-S)	100 ppm/°C	Uno por canal: ajuste etapa de pequeña señal o balance DC del inversor. Si existieran otros dos en la cara inferior, podrían ser bias individual de las 6550.	OBSERVADOS dos, uno por extremo · número total y función ND
Azul (PCB-P)	100 ppm/°C	Bloque de regulación/control auxiliar (con MOSFET + TL431); aplicación exacta ND	PROBABLE
Negro (PCB-P)	ND	Posible umbral/temporización u otra función de control	HIPÓTESIS

Azules 100 ppm: la serie 3296 de Bourns está documentada como 25 vueltas, 0,5 W, ±100 ppm/°C. Negros: serie y coeficiente térmico ND.

4.6 Arquitectura de alimentación B+ — HIPÓTESIS

4.6.1 La pregunta

En un push-pull de 40 W, las cuatro 6550 consumen una corriente que cambia con la música, y esos cambios hacen oscilar la tensión del riel B+. Si esa oscilación llega a las etapas de pequeña señal, provoca intermodulación y acoplamientos no deseados. Una técnica clásica para evitarlo es separar el B+ en ramas.

Esta pregunta (cómo se distribuye el B+) es independiente de la del control y los circuitos auxiliares (§4.7). Que exista una placa de relés o un elemento magnético auxiliar no dice si el B+ va en una rama o en varias, ni al revés.

4.6.2 Las tres arquitecturas posibles

(a) RAMAS CON R O L SERIE

B+ principal
   ├── B+ POTENCIA ──► 6550
   ├── R1 + C3 ──────► B+ DRIVER (ECC803S)
   └── R2 + C4 ──────► B+ ENTRADA (EF86)

(b) RIEL ÚNICO CON BYPASS LOCAL

B+ principal ──► todas las válvulas, sin R ni L en serie
                 con C_local junto a cada zócalo

(c) RIEL ÚNICO SIN BYPASS LOCAL

B+ principal ──► todas las válvulas, sin C_local

Nota física importante. La arquitectura (b) no es una «separación parcial», sino otra categoría. Un condensador en paralelo con el riel, sin resistencia ni inductancia en serie, no aísla a frecuencias de audio.

4.6.3 Qué se observa en el P52

Evidencia	Qué sugiere	Estado
Banco de filtrado común en PCB-P (tres EPCOS B43645 con la misma serigrafía, agrupados)	Riel B+ principal único o bancos paralelos por canal	OBSERVADO
En las fotografías disponibles no se observan resistencias de potencia en serie con derivaciones de B+ en la PCB-P	Probable ausencia de arquitectura (a)	OBSERVADO acotado · inferencia PROBABLE
Dos condensadores electrolíticos pequeños cerca de los zócalos noval de la PCB-S	Lectura más probable: bypass de cátodo, no desacoplo de riel	HIPÓTESIS — evidencia neutra respecto a la separación de ramas
Presencia de 10W10KJ (10 kΩ / 10 W) incompatible con bleeder permanente del B+ principal a 430 V	Sugiere rama auxiliar o circuito de arranque, no riel B+ principal	OBSERVADO el valor · ND la función
Mazo de cables entre PCB-P y PCB-S	No se puede contar cables ni trazar ruta	ND

4.6.4 Las tres hipótesis de arquitectura

Arquitectura	Descripción	Estado
(a) Ramas con R o L serie	B+ potencia → 6550; B+ driver → ECC803S con red RC; B+ entrada → EF86 con red RC.	HIPÓTESIS — no elevada por la coincidencia numérica
(b) Riel único con bypass local	B+ único, con condensadores locales junto a los zócalos (sin R ni L en serie).	PROBABLE — lectura más conservadora con la evidencia actual
(c) Riel único sin bypass local	B+ único, sin condensadores locales.	HIPÓTESIS MENOR

4.6.5 Rizado de B+ en push-pull: cancelación en el OPT

En una etapa push-pull, el rizado de B+ llega en fase a las placas de las dos válvulas de salida, es decir, a los dos extremos del primario del transformador de salida (OPT). El OPT rechaza en gran parte esa componente común. Lo que importa es el rizado que llega a las etapas de driver e inversión de fase, porque ahí sí se convierte en una señal espuria que se amplifica.

4.6.6 Cómo se resolvería la pregunta

Foto de la cara inferior de la PCB-S (cara de soldadura).
Foto del conector/punto de entrada de B+ a la PCB-S.
Contar los trimmers Bourns de la PCB-S (P14).
Trazar la conexión de la 10W10KJ (P15).
Medición de tensión en entrada de B+ a PCB-S y en los pines de placa de EF86 y ECC803S.
Medición de rizado en cada punto con osciloscopio.

Conclusión de §4.6: con la evidencia actual, lo más prudente es suponer un PROBABLE riel único con bypass local (arquitectura b). Para resolverlo hay que trazar la cara inferior de la PCB y medir tensión y rizado en los puntos clave.

4.7 PCB-3 y partición física

4.7.1 La evidencia

La vista general del interior muestra al menos tres placas y un tabique metálico longitudinal entre zonas. Los elementos nuevos son:

PCB-3: placa vertical independiente en la esquina posterior izquierda, con cuatro componentes rectangulares azules en fila y electrónica asociada (transistores, diodos, electrolíticos, resistencias y conectores).
Elemento magnético auxiliar: componente encapsulado en la esquina posterior derecha, aparte de los tres transformadores principales y cerca de la entrada de red y de un portafusibles.
Tabique metálico longitudinal entre la zona de alimentación y control y la zona de señal y potencia.

4.7.2 Cadena epistemológica de la PCB-3

Afirmación	Estado
Existe una placa vertical independiente en la esquina posterior izquierda	OBSERVADO
La placa contiene cuatro componentes rectangulares azules alineados	OBSERVADO
Los cuatro componentes son relés electromecánicos	PROBABLE — geometría y disposición compatibles, sin lectura de marcado
La placa realiza conmutación de señal/entrada	HIPÓTESIS — compatible con ubicación junto al panel trasero
La placa realiza mute o protección de salida	HIPÓTESIS alternativa
La placa realiza conmutación de alimentación	HIPÓTESIS menos probable
Función concreta de cada componente	ND

Cómo se razona aquí. No se salta de «probables relés» a «relés de señal». Aunque lo sean, podrían conmutar señal, mute, alimentación, protección o varias cosas a la vez. Que estén cerca de una zona cambia las probabilidades, pero no sustituye al trazado de pistas.

4.7.3 Sobre la partición metálica

Afirmación	Estado
Existe una partición metálica longitudinal entre zonas	OBSERVADO
La disposición pretende reducir acoplamiento electromagnético y/o separar zonas de distinta tensión/potencia	PROBABLE — decisión constructiva deliberada
La partición es eficaz para EMI, retorno de masas, campo magnético residual o diafonía	NO MEDIDO

4.7.4 Sobre el elemento magnético auxiliar

OBSERVADO: un elemento encapsulado en la esquina posterior derecha, aparte de los tres transformadores principales y cerca de la entrada de red y de un portafusibles.

ND: su función. Hipótesis abiertas, ninguna confirmada:

Transformador auxiliar de control (encajaría con el riel de baja tensión que necesitaría el NE5532, si se confirma).
Módulo de entrada de red o portafusibles (encajaría con su ubicación junto a la entrada de red).
Otro componente magnético o de filtrado.

En concreto, no se puede afirmar que este componente sea la fuente del riel de baja tensión: es una hipótesis, no una observación.

4.7.5 Qué implica y qué no implica

Implica:

Describir el P52 por dentro como al menos tres placas, un tabique metálico y un elemento magnético auxiliar de función ND.
Asumir que el control es más complejo de lo que sugería una vista rápida.
Anotar como hallazgo estructural la separación deliberada entre la zona de potencia y la de control y señal.

No implica:

Que el B+ tenga más ramas (es otra pregunta, §4.6).
Que exista un selector de entradas por relés (HIPÓTESIS).
Que exista un sistema de protección por relés (HIPÓTESIS).
Que haya una temporización de calentamiento de las válvulas con un componente concreto (HIPÓTESIS).
Que el NE5532 detecte tensión continua en la salida (HIPÓTESIS).
Que el elemento magnético auxiliar sea un transformador (ND).

Conclusión de §4.7: las fotos del interior han ampliado el mapa físico del P52, pero no han resuelto el circuito eléctrico. Qué hacen la PCB-3, el elemento auxiliar y el tabique metálico sigue siendo ND hasta tener el trazado y macros dirigidas.

5. Etapa de potencia

5.1 Válvulas y disipación — 6550 vs KT88 vs EL34 vs KT77

Se ven cuatro 6550 (dos por canal), que en el vídeo del fabricante parecen Tung-Sol. Cuánto calor disipa cada placa en funcionamiento es ND: habría que medir V_placa-cátodo · I_cátodo (tensión por corriente).

Para situar la válvula del P52 en su familia, esta tabla compara las características eléctricas fundamentales de las cuatro válvulas de zócalo octal más relevantes. En negrita se señalan los límites que condicionan la operación ultralineal (UL).

Característica	6550 (P52)	KT88	EL34	KT77
Tipo	Tetrodo de haz	Tetrodo de haz	Pentodo	Tetrodo de haz
Disipación máxima de placa	35 W	42 W	25 W	32 W (según fuente)
Tensión máxima de placa	600 V	800 V	800 V	≤800 V (Genalex) / 600 V (fuentes alternativas)
Tensión máxima de pantalla (g2)	400 V	600 V	425 V	ND
Corriente de filamento	1,6 A	1,6 A	1,5 A	1,5 A (aprox.)

Sobre la tensión máxima de pantalla. En configuración ultralineal, la pantalla (g2) se conecta a una toma del transformador de salida y queda sometida a una fracción de la tensión de placa. Este límite es una restricción real del diseñador y determina qué porcentaje de ultralineal es seguro. Los tres tipos tienen límites muy distintos: 6550 = 400 V, EL34 = 425 V, KT88 = 600 V. La KT88 es la que ofrece más margen en UL. La 6550, con 400 V de pantalla, impone una restricción de diseño más ajustada en el P52 que la que tendría una KT88 en el mismo transformador.

Nota sobre KT77 y clasificación de evidencia. Las fuentes no coinciden en la tensión máxima de placa de la KT77 (800 V según Genalex, 600 V según otras). Esa discrepancia obliga a tratar cualquier sustitución por KT77 con verificación previa del B+ real del amplificador. Clasificación de evidencia para esta tabla: 6550, KT88 y EL34 CONFIRMADO por datasheets JJ Electronic y Mullard; KT77 REPORTADO-EXT con conflicto de fuentes.

5.2 Clase de operación: AB probable; subtipo AB1 probable

La clase de operación (A, AB, B) describe cómo se reparte el trabajo entre las válvulas de un par push-pull cuando no hay señal. Determina la corriente de reposo, la disipación térmica y el comportamiento cerca del recorte. Dentro de la clase AB hay dos subtipos: AB1 (la rejilla de control nunca se hace positiva respecto al cátodo; el driver solo entrega tensión) y AB2 (la rejilla se hace positiva en los picos y pide corriente real; exige un driver capaz de entregarla).

Clasificación del P52

Para el P52, tanto la clase como el subtipo son inferencias indirectas. Lo más honesto es dejar las dos etiquetas en PROBABLE.

Aspecto	Clasificación	Base
Clase AB	PROBABLE	La topología visible (par push-pull de 6550, driver de válvula en clase A, disipación típica de 2 válvulas por canal) es coherente con AB. No hay dato explícito del fabricante verificado contra la ficha oficial del P52.
Subtipo AB1	PROBABLE	Cuatro observaciones convergentes (ver abajo). Coherente con el linaje Mullard 5-20 y con la ausencia de recursos típicos de AB2.
Subtipo AB2	NO DESCARTABLE	Requiere esquema, tensiones, polarización, impedancias de carga y datos del transformador de ataque. Sin ellos no puede descartarse por cálculo.

Argumentación del subtipo AB1 (cuatro observaciones convergentes)

El driver es una ECC803S, válvula de ganancia de tensión (μ = 100, Ri = 62,5 kΩ). Su corriente máxima de cátodo especificada es de 8 mA (datasheet TAD), pero ese dato no debe interpretarse como corriente de rejilla disponible para AB2. Es una válvula de tensión, no de potencia.
No se observan los recursos típicos de AB2. Una implementación AB2 convencional requiere una capacidad de entrega de corriente de rejilla considerablemente mayor que la habitual en una etapa ECC83/ECC803S de tensión. Las fotografías no muestran una etapa de driver de potencia evidente: no hay válvulas adicionales fuera de las 4× 6550 y las 4 de previo/driver; no hay transformador interetapa (solo los tres EI grandes: alimentación y dos salidas); el bloque MOSFET/TL431 visible es de baja potencia y probablemente gestiona el bias, no la excursión de señal.
La potencia declarada (40 W por canal) encaja con AB1, no con AB2. Un push-pull con 2× 6550 por canal en AB1 entrega 40–60 W por canal según B+ y transformador. En AB2 con el mismo B+ se podrían alcanzar 50–75 W. Si el diseño fuera AB2, el coste de implementarlo se justificaría por una potencia extra que no aparece.
Similitud con el Mullard 5-20. El diseño histórico de referencia (1959, diseño c. 1956) operaba en AB1 con un driver de tensión (ECC83). Si el P52 sigue esa línea, es coherente que también opere en AB1 (ver §3.2). Esta observación es analogía, no evidencia directa.

Qué cambiaría la conclusión. Para que el P52 pudiera ser AB2 haría falta alguna de estas tres cosas, que no se observan pero que no pueden descartarse sin esquema:

Que la ECC803S no excite directamente la 6550 sino una etapa intermedia no visible.
Que el bloque MOSFET/TL431 actúe como buffer de corriente hacia la rejilla.
Que exista un transformador interetapa pequeño camuflado entre los componentes.

Sin esquema, tensiones, polarización, impedancias de carga y datos del transformador de ataque, AB2 no puede descartarse por cálculo.

Conclusión operativa. La clasificación más honesta del P52 es: clase AB probable, subtipo AB1 probable con fundamento técnico. Ninguna de las dos etiquetas sube a CONFIRMADO sin esquema o medición, porque el fabricante no ha publicado una ficha técnica completa del P52 con estos detalles. Tampoco baja a «indeterminado», porque las cuatro observaciones convergentes apuntan con claridad a AB1.

5.3 Modo de bias

Hipótesis abiertas: dos trimmers visibles en la PCB-S (uno por canal), que podrían ajustar la señal o el balance DC del inversor; bias individual con cuatro trimmers, si hay dos más en la cara inferior; polarización fija por divisor de tensión; polarización por cátodo; o bias desde el bloque auxiliar. Desarrollo completo en §3.2. El modo exacto de polarización es ND. La clase de operación se clasifica como AB probable, subtipo AB1 probable (§5.2).

5.4 Sustituciones de la 6550

El zócalo octal del P52 admite, en principio, otras válvulas de la misma familia: KT88, KT90 o KT120. La sustitución no es automática; hay que verificar dos condiciones antes de cambiar las válvulas.

Reserva de corriente del devanado de filamentos (6,3 V). La 6550 y la KT88 consumen 1,6 A por válvula; la KT120 consume entre 1,7 y 1,95 A según fabricante. Cuatro KT120 suman hasta 7,8 A solo en potencia, más los filamentos de las cuatro válvulas de previo/driver. Si el transformador EI no tiene margen, la tensión de filamento caerá por debajo de 6,0 V y acortará la vida útil de todas las válvulas (no solo de las sustituidas).
Holgura del circuito de polarización negativa. Una KT120 correctamente polarizada requiere tensiones de bias más negativas que una 6550. Si el circuito de bias no alcanza ese valor, la válvula trabajará fuera de su punto óptimo y podrá disipar por encima de sus límites.

Sin datos del transformador. No se dispone de la corriente nominal del devanado de 6,3 V del P52 ni del rango de tensión del circuito de bias. Cualquier sustitución por KT90 o KT120 debe considerarse condicionada a verificación previa por un técnico. Las KT88 tienen el mismo consumo de filamento que las 6550 (1,6 A), lo que las hace candidatas prioritarias si se quiere aumentar la reserva de disipación de placa sin tocar el transformador; su Vg2 máxima (600 V) es mayor que la de la 6550 (400 V), lo que amplía el margen en UL. La sustitución por KT88 no exige cambio de filamento, pero sí reajuste de bias.

5.5 Preguntas abiertas

Parámetro	Estado	Sección donde se trata
Clase de operación / subtipo	AB PROBABLE; subtipo AB1 PROBABLE; AB2 NO DESCARTABLE sin esquema.	§5.2
NFB global	ND — la cifra del Mullard 5-20 está en conflicto en la literatura (20–26 dB vs ~30 dB) y no se traslada al P52. Detección visual descrita en §3.2	Anexo P6
%UL	ND	Anexo P7
Zout y DF	ND — efecto de la NFB tabulado como modelo orientativo en §3.2	Anexo P2
P@1 % y curva THD+N vs potencia	ND	Anexo P1
Emparejamiento del cuarteto 6550	ND	Parte II §8
Arquitectura B+	HIPÓTESIS (a) · PROBABLE (b) riel único con bypass local	§4.6, Anexo P10
Topología del inversor de fase	HIPÓTESIS (EF86 → LTP principal); analogía Mullard 5-20 como argumento indirecto; ND confirmación	§3.2
Reserva dinámica del driver ECC803S	Elemento a verificar. I_cat,máx = 8 mA (TAD). Sin medición no se puede afirmar limitación. Alternativas catalogadas como propuesta pendiente de medida: 6CG7, 6SN7, 12BH7, 5687.	§3.3, §3.5
Función de los trimmers azules sobre PCB-S	DOS OBSERVADOS · número total y función ND	§3.4, §4.5, Anexo P14
Función de la 10W10KJ	OBSERVADO el valor · ND la función (no parece bleeder permanente de B+ a 430 V)	§4.3, Anexo P15
Función de PCB-3	OBSERVADA la placa · ND la función	§4.7, Anexo P16
Origen del riel de baja tensión	PROBABLE si NE5532 confirmado · ND origen	§4.4, Anexo P16

Nota metodológica: las tomas UL son hilos del transformador, no pistas de la placa. El %UL se averigua midiendo la relación de señal alterna entre la placa (pin 3) y g2 (pin 4) del OPT.

5.6 Transformadores de salida

Se ven tres transformadores EI barnizados (uno de alimentación y dos de salida), con un tabique metálico entre la fuente y la PCB-S OBSERVADO. La impedancia del primario, la relación de transformación, la inductancia de dispersión y la respuesta en frecuencia son ND.

5.7 Calculadoras — SPL y variación por Zout

Calculadora SPL y potencia necesaria — P52 40 W

Fórmulas: SPL_1W@d = sens − 20·log10(d) y P = 10^((SPL_objetivo − SPL_1W@d − factor)/10). Resultados por canal.

Sensibilidad (dB/W/m)89,0 dB/W/m

Distancia de escucha3,0 m

SPL objetivo (pico)95 dB

Factor de corrección acústica

Activa JavaScript para ver el resultado de la calculadora.

Nota metodológica. Potencia P52: 40 W nominales declarados sin condición THD. Sensibilidad hipotética.

Calculadora de variación de respuesta por Zout

Zout del amplificador (Ω)2,0 Ω

Zmin del altavoz (Ω)4,9 Ω

Znom del altavoz (Ω)6,0 Ω

Activa JavaScript para ver el resultado de la calculadora.

Qué mide esta calculadora. Devuelve la diferencia entre la atenuación en Zmin y en Znom con la carga modelada como resistiva: es una aproximación pedagógica, no una simulación de un altavoz real. Zout del P52: ND, pendiente de medir.

6. Entrada AC y RF/EMI — estado observado

6.1 Estado observado del filtro de entrada

En las fotos se ven condensadores de unos 0,1 µF / 1000 V justo después del conector IEC (la entrada de red), que encajan con un filtro EMI (interferencias). No queda establecida su clase de seguridad X/Y, y no se ve ningún choke de modo común L/N.

6.2 PE y chasis

El chasis parece conectado directamente a la tierra de protección (PE) PROBABLE.

6.3 Condensadores Y

No se han identificado con certeza. Su presencia es PROBABLE por posición, ND por trazado.

6.4 Soft-start y secuencia de arranque — problema abierto

Problema abierto. El P52 tiene un relé Hongfa HF115F (PROB) y una resistencia 10W10KJ (10 kΩ / 10 W) que encajarían con un arranque suave, es decir, con limitar la corriente de conexión (inrush). Con solo mirar las fotos no se puede saber:

Si la 10W10KJ forma parte de un circuito de precarga del banco HV.
Qué condensadores del banco están en serie con ella.
Qué circuito controla la conmutación del relé.
Cuánto tiempo pasa entre conectar a red y que conmute el relé.
Qué componente cuenta ese tiempo (NE555 ND, otro integrado ND, o un RC con comparador ND).

Lo único que se ha podido calcular es esto: si la 10W10KJ estuviera conectada de forma permanente entre B+ (430 V) y masa, disiparía ≈18,5 W frente a 10 W nominales, algo incompatible con un uso continuo. Eso hace poco probable que sea una descarga (bleeder) permanente del B+ principal, pero no dice cuál es su función real ni cómo se temporiza el arranque.

El cálculo τ = R·C = 18,3 s es condicional: supone que la 10W10KJ está en serie con el banco completo de 1,83 mF y que el relé conmuta al terminar el transitorio RC. Ninguna de las dos cosas está demostrada. Es un problema abierto, no una contradicción resuelta.

6.5 Lo que este informe NO propone modificar aquí

Lectura: el filtro de entrada parece limitarse a condensadores de película junto al conector IEC PROBABLE. Añadir un choke se discute en la Parte II §6, y solo tendría sentido si una medición de EMI conducida o de ruido de fondo demostrara un problema causado por la red.

7. Conclusión y trazabilidad

7.1 Modelo acústico — escenarios condicionales

La potencia necesaria para llegar a 95 dB depende de cómo se haya definido la sensibilidad de la caja. Cada fila de la tabla parte de una referencia distinta, y cada resultado es coherente con la suya. Todos los valores son estimaciones condicionales, no medidas del P52.

Lectura / condición	Nivel a 3 m	Potencia para 95 dB	Margen sobre 40 W
89 dB @ 1 W / 1 m; escucha a 3 m, campo libre	≈79,5 dB	≈35,8 W	+0,5 dB
89 dB @ 2,83 V / 1 m sobre 5,3 Ω (1,51 W); escucha a 3 m, campo libre	≈77,7 dB a 1 W	≈54,1 W	−1,3 dB
89 dB SPL con 1 W medidos directamente a 3 m	89 dB	≈4,0 W	+10,0 dB

Cálculo: potencia = 10^((95 − nivel por 1 W)/10) y margen = 10·log10(40/potencia). La fila 2 usa la sensibilidad referida a 1 W (77,7 dB a 3 m), que es la magnitud coherente con el resto del cálculo. Nota: la tabla es mono y en campo libre. Los tres casos usan la misma referencia (nivel a 3 m con 1 W aplicado), sin mezclar 1 W con 2,83 V. Ninguno de estos escenarios demuestra el rendimiento real del P52.

7.2 Síntesis del informe

La PCB-S muestra una construcción cuidada, con muchos condensadores de acoplamiento y filtrado, dos trimmers Bourns azules (uno por extremo) y resistencias de precisión azules. En la fuente hay tres EPCOS/TDK B43645 con serigrafía B43645-S7617-M1, 450 V y 610 µF, OBSERVADO en las tres unidades. La capacidad efectiva del conjunto sigue siendo ND: el conexionado admite al menos cuatro lecturas, y solo la de tres en paralelo daría 1.830 µF. La vida útil nominal de la serie B43645 es >5.000 h a 105 °C según TDK, y la correspondencia exacta del código con la ficha queda como PENDIENTE DE VERIFICACIÓN contra la tabla de ordering codes, porque las familias B43645 y B43655 no son idénticas.

La PCB-3 vertical con cuatro componentes azules es OBSERVADA; que sean relés es PROBABLE; su función es ND. El elemento magnético auxiliar de la esquina posterior derecha es OBSERVADO como componente físico, pero su función es ND: transformador auxiliar, módulo de entrada de red/portafusibles y otros usos son hipótesis abiertas.

La partición metálica longitudinal es OBSERVADA; la intención de separación EMI/aislamiento es PROBABLE; su eficacia real es ND.

El relé Hongfa HF115F es PROBABLE por posición y geometría, compatible con soft-start/inrush. Los dos DIP-8 observados en PCB-P refuerzan la presencia de electrónica de control, pero no identifican componente específico: NE5532 PROBABLE, NE555 ND.

La resistencia 10W10KJ (10 kΩ / 10 W) es OBSERVADA. El cálculo térmico hace poco probable que sea un bleeder permanente del B+ principal (18,5 W a 430 V > 10 W nominales), pero su función exacta permanece ND: limitadora de inrush puenteada, bleeder de rama auxiliar, divisor o carga de regulador son las alternativas abiertas.

La combinación MOSFET + TL431 + Bourns hace plausible una rama regulada auxiliar, pero su tensión y destino siguen ND; no se descarta una relación con la polarización de las 6550.

La arquitectura de B+ admite tres lecturas físicamente distintas: (a) ramas separadas con R o L serie, (b) riel único con bypass local, (c) riel único sin bypass local. La lectura más conservadora es PROBABLE riel único con bypass local (b). La coincidencia numérica «tres condensadores / tres ramas» no eleva el peso de (a).

La ECC803S es una doble triodo. Con una ECC803S y una EF86 por canal, la combinación clásica es EF86 (entrada) → ECC803S como LTP con los dos triodos HIPÓTESIS PRINCIPAL, apoyada por la analogía con el Mullard 5-20 (1959, diseño c. 1956). La ganancia necesaria es de 21–35× (26,5–31,0 dB), compatible con EF86 + LTP + NFB, pero eso no lo demuestra. Sobre el bias, los dos trimmers visibles favorecen «uno por canal» frente a «cuatro individuales», pero el abanico sigue abierto. Sobre la clase de operación: AB probable; subtipo AB1 probable con fundamento (cuatro observaciones convergentes; ver §5.2). Siguen sin conocerse (ND) la realimentación global, el porcentaje ultralineal, P@1 %, Zout y DF.

Sobre el parentesco con el Mullard 5-20: el P52 sigue la misma familia de válvulas del diseño de referencia británico (c. 1956, revisión 1959), doblada a estéreo y con rectificación de estado sólido. Esta correspondencia es un argumento útil para inferir la arquitectura del P52, pero no demuestra que reproduzca el circuito interno: tensiones, polarización, valores de componentes y NFB pueden diferir. La cifra concreta de NFB del 5-20 no se traslada al P52, y en la literatura está en conflicto (20–26 dB vs ~30 dB según la fuente y la revisión).

Reformulación V6.6 sobre el driver. Las versiones anteriores a la V6.5 describían la ECC803S como «eslabón más débil de la cadena de pequeña señal». Esa afirmación no se sostiene: el cálculo de I_pico ≈ 0,25 mA está bien hecho, pero no demuestra insuficiencia, y en AB1 probable no hay corriente continua de rejilla. La conclusión correcta es que la capacidad de entrega de corriente del driver es un elemento a verificar si se quiere evaluar la reserva dinámica, no una limitación establecida (§3.3). Las alternativas de driver (6CG7, 6SN7, 12BH7, 5687) se catalogan como PROPUESTA TÉCNICA — PENDIENTE DE MEDIDA (§3.5), no como mejora justificada.

7.3 Qué NO se puede concluir de este informe

Esta lista sirve para no leer más de lo que hay. Con solo fotos y catálogos, no se puede afirmar nada de lo siguiente:

Que el P52 cumpla realmente los 40 W a un THD determinado.
Que la capacidad efectiva de filtrado sea 1.830 µF — depende del conexionado.
Que el código B43645-S7617-M1 corresponda exactamente a la ficha TDK (ordering code sin cotejar) ni que la familia sea B43645 y no B43655.
Que la tensión B+ sea 450 V o cualquier otra.
Que el modo de bias de las 6550 sea fijo por divisor, por cátodo, desde rama auxiliar, o individual con cuatro trimmers. Clase probable no es lo mismo que modo exacto de polarización.
Que el subtipo AB1 esté confirmado: es probable con fundamento, pero no demostrado. AB2 no puede descartarse por cálculo sin esquema.
Que la clase AB esté confirmada por el fabricante en documentación oficial verificable.
Que los trimmers azules de la PCB-S tengan función de bias, de balance DC del inversor o de ajuste de la etapa de señal, ni cuántos hay exactamente.
Que las 6550 estén emparejadas.
Que exista NFB global ni su profundidad. La cifra del Mullard 5-20 original está en conflicto en la literatura y, en cualquier caso, no es extrapolable al P52.
Que el porcentaje ultralineal sea del 43 % de referencia habitual.
Que la topología exacta del inversor de fase sea LTP, cathodyne u otra. La analogía Mullard 5-20 es PROBABLE / ANALOGÍA.
Que los toroides de la placa Rev.A tuvieran una inductancia concreta de 0,2–0,6 mH: el valor es ESTIMADO VISUAL, no medido. En la unidad fotografiada actual no están presentes.
Que existan ramas de alimentación B+ separadas con R o L serie.
Que la 10W10KJ sea la limitadora de inrush principal, un bleeder de rama auxiliar, un divisor o una carga de regulador. Lo único cerrado es que no parece ser bleeder permanente del B+ principal bajo la hipótesis de 430 V.
Que la PCB-3 realice selección de entradas, mute, protección o cualquier función concreta. Solo está observada la placa y la presencia de cuatro componentes probablemente relés.
Que el elemento magnético auxiliar sea un transformador auxiliar, un módulo de red o portafusibles, o cualquier otro componente concreto. Solo está observado que existe un componente físico en esa posición.
Que exista un selector de entradas por relés, un sistema de protección por relés, o una temporización de calentamiento implementada con un componente específico.
Que el NE5532 realice detección DC, mute, servo o cualquier función concreta.
Que la partición metálica sea eficaz para EMI, masa o diafonía — no medido.
Que el quinto agujero de PCB-S tenga una función determinada — ND.
Que los terminales dorados en la pared posterior sean salidas de altavoz, entradas u otra cosa — función ND.
Que la ECC803S del P52 sea insuficiente para excitar las 6550. No se puede afirmar sin medir excursión, distorsión a alta frecuencia y estabilidad sobre carga compleja.
Que las alternativas de driver propuestas (6SN7, 6CG7, 12BH7, 5687) funcionen mejor en el P52. Son propuestas técnicas razonadas, no validadas. Ninguna es plug-and-play.
Que el P52 suene mejor o peor que otros amplificadores.

Regla general: todo el informe se basa en fotos y catálogos. Ninguna afirmación debe leerse como una medición verificada, salvo que lleve la etiqueta CONFIRMADO, OBSERVADO, MEDIDO o MEDIDO-EXT.

PARTE II — EDICIÓN ESPECIAL: ¿QUÉ COMPONENTES CAMBIAR O AÑADIR?

Esta parte propone un orden de trabajo. Fase 0 — Caracterización (imprescindible antes de tocar nada): medir cómo es el P52 realmente. Luego, cuatro bloques: A. Seguridad (alta tensión y sonda diferencial). B. Fuente y arranque (B+ en reposo y con carga, rizado, ESR, toroides, bloque auxiliar, secuencia de arranque, inrush, relés y corriente de cátodo de cada 6550). C. Prestaciones (NFB, estabilidad, distorsión, P@1 %, Zout y DF, respuesta en frecuencia, ruido, THD+N a 4 y 8 Ω). D. Componentes (C2N, resistencias, Bourns, cableado, EMI, cambio de marca). Por último, S4.

Lectura en 20 segundos

Qué es: un protocolo condicional para una posible edición especial del Acronos P52. No es una lista de mejoras ni un catálogo de componentes de gama alta.

Qué contiene: en cada área, primero cómo está hoy el P52 y qué falta por saber. Si se propusieron componentes concretos, aparecen aparte como PROPUESTA AUDIÓFILA — S3 (hipótesis de escucha, sin demostrar).

Qué NO es: no se recomienda cambiar nada en el P52 sin medir antes.

Idea central: la edición especial no se define por una lista de componentes caros, sino por lo que la caracterización demuestre que merece cambiarse y por lo que después se pueda verificar.

Aviso de seguridad antes de cualquier medición

Energía almacenada. Si los tres condensadores de 610 µF estuvieran en paralelo (conexionado ND), la energía guardada sería:

A 400 V: E = ½ · 1830·10⁻⁶ · 400² ≈ 146,4 J.
A 430 V: E = ½ · 1830·10⁻⁶ · 430² ≈ 169,2 J.
Máximo posible si B+ = 450 V: E ≈ 185,3 J.

Con B+ entre 400 y 430 V, el rango de trabajo sería de 146 a 169 J. No se sabe por dónde se descarga el banco (ND).

Procedimiento

Desconectar de red y asegurar que no pueda reenergizarse.
Esperar, sin dar por hecho que ya se ha descargado.
Medir la tensión que queda con un instrumento y puntas homologadas.
Si queda tensión, descargar con una resistencia adecuada, nunca con un destornillador.
Volver a medir pasados unos minutos.
Solo entonces, con el equipo desenchufado, colocar las pinzas de medida.
Para medir cómo baja la tensión: encender, apagar y leer el instrumento sin tocar nada.
Usar siempre sonda diferencial de alta tensión y puntas homologadas.

Escala S0–S4 — Definición

Etiqueta	Significado	Finalidad
S0 — Reference	No intervención	Resultado válido del proceso
S1 — Reliability	Cambios justificados por fiabilidad o seguridad	Problema verificable
S2 — Performance	Cambios con mejora eléctrica demostrable	Δ medible
S3 — Listening	Sustituciones evaluadas por escucha controlada	Diferencia perceptual reproducible
S4 — M&M	Caracterización, matching y documentación	Trazabilidad

0.1 — Instrumentación mínima

Sonda diferencial de alta tensión con sus especificaciones a la vista.
Puntas homologadas para la tensión y la categoría de medida.
Osciloscopio de al menos 20 MHz (100 MHz o más para RF/EMI).
Resistencia de descarga bien dimensionada.
Termómetro IR o de contacto.
Medidor LCR/ESR (capacidad y resistencia serie), siempre con el banco descargado.

1. Condensadores de acoplamiento

Hay 14 × MKP CEC C2N y 2 PIO — OBSERVADO. Qué hace cada C2N es ND: tantos condensadores sugieren acoplamiento, bypass, desacoplo, compensación, snubber o una mezcla.

Cuándo parar: si un C2N tiene una frecuencia de corte (fc) de 2 Hz o menos y no presenta fugas ni una ESR anómala, se conserva.

Propuesta audiófila — S3 · HIPÓTESIS DE ESCUCHA

Mundorf MCap EVO Oil / Supreme, ClarityCap CSA / MR, Jupiter HT, V-Cap OIMP / CuTF, Solen Fast Cap, Auricap.
Nota: son S3 y exigen una prueba controlada. No se presentan como una mejora demostrada.

2. Condensadores de alimentación

Hay 3 × EPCOS/TDK B43645 610 µF / 450 V — OBSERVADO. Su conexionado es ND. Los 1.830 µF están CALCULADO CONDICIONAL (solo valen si los tres están en paralelo). Vida útil nominal de la serie: >5.000 h a 105 °C (TDK, REPORTADO-EXT).

Cuándo parar: si los EPCOS trabajan dentro de sus especificaciones, se conservan. Pauta propia del informe: B+ ≤ 382–405 V (el 85–90 % de 450 V). No es una norma del fabricante.

Propuesta audiófila — S3 · HIPÓTESIS DE ESCUCHA

Mundorf MLytic AG / HC — comprobar que existan en 610 µF, ≥450 V y con el formato adecuado.
Nichicon KG / Fine Gold / KW — DESCARTAR POR TENSIÓN (≤100 V).
Rubycon MXG / MXH — S3; MXH no verificada.
Jensen / ASC — comprobar tensión, capacidad y formato.

3. Resistencias

Hay resistencias MOX verdes de 2 W (10K28) y blancas de 1 W — OBSERVADO. Su función y la potencia que disipan en realidad son ND.

Solo tiene sentido sustituirlas si se demuestra que van justas de potencia (poco margen térmico), que su tolerancia es insuficiente o que se han degradado.

Propuesta audiófila — S3

Placa/cátodo señal: Takman Rey, Vishay Dale CMF / RN.
Realimentación y grid stoppers: PRP, Shinkoh, Amtrans AMRG.
Potencia: Mills, Ohmite no inductivas.

4. Desacoplo y bypass

Su función y sus valores son ND. Lo que sí se ve: un condensador de 100 µF / 450 V OBSERVADO, electrolíticos pequeños cerca de los zócalos y varios auxiliares repartidos por la PCB-P.

No se añade desacoplo si antes no se demuestra que hace falta. La referencia es §4.6: la arquitectura B+ probable (b) ya incluye bypass local. Un bypass adicional solo se justifica si la medición de rizado en los pines de la EF86 y la ECC803S demuestra que es insuficiente.

Propuesta audiófila — S3

Añadir o mejorar el desacoplo local de la etapa de señal con condensadores MKP o de polipropileno de baja inductancia.
Si el B+ es un riel único con bypass local (b) o sin bypass (c), estudiar redes RC en serie para el driver y la entrada (§4.6). Se clasifica como S2 si se demuestra una diferencia medible (Δ).

5. Cableado interno

Se ven mazos de cables trenzados — OBSERVADO. Su sección, material y recorrido son ND.

Importa más la geometría del cableado que el metal del conductor. Lo relevante es la sección, la longitud, los retornos de masa, la separación entre potencia y señal, el área de los bucles, la caída de tensión, la temperatura y el aislamiento.

Propuesta audiófila — S3

Cambiar el cableado de señal por cobre OCC o plata.
Usar en alta tensión y filamentos cable de sección adecuada con aislamiento de teflón o silicona.
Mantener el trenzado y el recorrido actuales.

6. Fuente y protecciones — PSU V2 y DC Blocker

Definición de la PSU V2

La PSU V2 es la fuente de alimentación que se propone para una posible revisión del P52, siempre que antes se haya caracterizado el equipo.

TRANSFORMADOR EI ORIGINAL → RECTIFICACIÓN DE SILICIO → C1 MODERADO
   → CHOKE HT → C2 PRINCIPAL
       ├── B+ POTENCIA ──► 6550
       ├── R1 + C3 ──────► B+ DRIVER
       └── R2 + C4 ──────► B+ ENTRADA

Estado: PROPUESTA CONDICIONAL. No se implementa hasta que la Fase 0 aclare tres cosas: si los toroides son o no choques de audiofrecuencia, cuál es la arquitectura actual de B+ (a, b o c) y cuánto rizado queda en los pines de la EF86 y la ECC803S.

Choke de filtrado HT

Si las mediciones demuestran que los toroides no son choques de audiofrecuencia, se estudiaría añadir un choque de 5–10 H entre C1 y C2 (los dos primeros condensadores del filtro).

Choke de modo común

Solo se estudia si una medición de EMI conducida demuestra un problema causado por la red.

Condensadores X e Y

A los condensadores vistos tras el conector IEC no se les ha podido asignar clase X/Y. Si se añadieran condensadores Y, hay que tener en cuenta la corriente de fuga a tierra (touch current).

Relés

El Hongfa HF115F es probablemente el relé del arranque suave (soft-start), y los Songle y Finder son auxiliares. Los relés con contactos de oro sirven para señales de bajo nivel; no valen para conmutar potencia.

Soft-start y secuencia de arranque — problema abierto

Antes de modificar nada, hay que medir: la corriente de arranque, el tiempo que tarda en cargarse el banco HV, el retardo entre conectar a red y que conmute el relé, y cómo se comportan el Hongfa HF115F y los relés auxiliares.

Problema abierto (ver §6.4): con solo mirar las fotos no se puede saber si la 10W10KJ limita la corriente de arranque (con el relé puenteándola), descarga una rama auxiliar, forma un divisor o es la carga de un regulador. El cálculo τ = R·C = 18,3 s es condicional. Antes de ajustar cualquier retardo hay que trazar el circuito y medir la secuencia real.

Resistencia 10W10KJ

Marcado 10W10KJ; lo más probable es que sea 10 kΩ / 10 W / ±5 %. Su función es ND. El cálculo térmico hace poco probable que sea una descarga permanente del B+ principal (18,5 W a 430 V frente a 10 W nominales). Quedan abiertas estas alternativas: limitadora de la corriente de arranque puenteada, descarga de una rama auxiliar, divisor de tensión o carga de un regulador.

DC Blocker en la entrada de red — propuesta S1

Un DC Blocker en la entrada IEC es un circuito de dos diodos y dos electrolíticos en antiparalelo que impide que la componente de corriente continua de la red llegue al transformador. Los transformadores EI son sensibles a esa corriente continua: unos cientos de mV pueden desplazar el ciclo de histéresis del núcleo, y eso produce zumbido mecánico, más corriente en reposo y calentamiento.

Clasificación: S1 — Reliability. No es una propuesta audiófila (S3), sino una medida de fiabilidad que alarga la vida del transformador.

Coste: dos diodos rectificadores de silicio (1N5408) y dos electrolíticos de 10.000–22.000 µF / 10 V en antiparalelo.

Cuándo instalarlo: primero hay que medir la corriente continua que hay realmente en la red del propietario. Si es despreciable (<50 mV), el DC Blocker no aporta nada. Si es significativa (>200 mV), o si el transformador zumba mecánicamente por una causa que no es el rizado de la fuente, la instalación está justificada.

Nota: instalar el DC Blocker no obliga a tocar el transformador ni el circuito del amplificador: se intercala entre el conector IEC y el primario. Es una intervención externa, reversible y barata.

Sustitución del driver ECC803S — propuesta pendiente de medida

Estado actual: no modificar todavía. No existe ninguna medición que demuestre que la ECC803S del P52 se queda corta. Lo que sigue es una propuesta técnica condicional, no una mejora justificada. Ver §3.3 y §3.5 para el desarrollo.

Si la caracterización (Fase 0) mostrara una limitación real del driver —por ejemplo, incremento anómalo de THD con la frecuencia, incapacidad de mantener la excursión requerida sobre carga compleja o comportamiento inestable bajo NFB—, entonces se estudiarían válvulas de mayor capacidad de corriente. Entre las candidatas catalogadas en §3.5: 6CG7, 6SN7, 12BH7, 5687.

Clasificación provisional: S2 — Performance si se demuestra una mejora medible (Δ en distorsión de alta frecuencia, estabilidad bajo NFB o respuesta a 10 kHz sobre carga compleja). Requiere:

Verificación del pinout del zócalo y del consumo de filamento.
Reajuste del bias y del punto de operación del driver.
Verificación de la ganancia total del lazo si existe NFB.
Prueba de estabilidad con onda cuadrada a 1 kHz y 10 kHz.

No es plug-and-play. Ninguna de las sustituciones propuestas encaja directamente sin verificación. La intervención debe hacerla un técnico con acceso al esquema del P52 (que es ND).

Bias servo — fuera del alcance

Un bias servo obligaría a cambiar la topología de polarización. No se limita a sustituir componentes.

Conmutador de NFB — descartado por rediseño

Cambiar la profundidad de la NFB modifica a la vez Zout, DF, ancho de banda, distorsión, estabilidad y ganancia. No es una mejora de componentes, sino un rediseño del amplificador, y exigiría el esquema eléctrico completo del P52 (que es ND). Queda fuera del alcance.

Propuestas clasificadas según finalidad

Propuesta	Clasificación
DC Blocker en entrada IEC	S1 — condicional a medir offset de CC
Ajustar retardo del circuito de arranque (si se confirma que existe y su topología)	S1 — condicionado a resolver el problema abierto de §6.4
Sustituir la ECC803S por 6CG7 / 6SN7 / 12BH7 / 5687 como driver	S2 — solo si la medición demuestra limitación · no plug-and-play · ver §3.5
PSU V2: choque de filtrado HT (5–10 H) + separación de ramas (R1/C3, R2/C4) si los toroides no son choques de audiofrecuencia y la modulación en driver/entrada es alta	S2 si se demuestra Δ medible
Choke de modo común en entrada de red (Würth WE-CMB o equivalente)	S2 si se demuestra Δ medible
Mejorar o añadir condensadores Y de seguridad	S1 (seguridad) — verificar touch current
Sustituir relés por Panasonic, Omron o de oro	Señal bajo nivel: S3 · Potencia/protección: S1. Oro no apto para potencia.
Conmutador de NFB (0/6/12 dB)	DESCARTADO — rediseño de topología

7. Trimmers (Bourns)

Los azules (serie 3296) están documentados con 100 ppm/°C de coeficiente térmico; el de los negros es ND. Hay dos trimmers azules visibles en la PCB-S, uno por extremo. Cuántos hay en total y qué hacen es ND (ver P14).

Color / posición	Coef.	Función probable	Evidencia
Azul (PCB-S)	100 ppm/°C	Uno por canal: ajuste etapa pequeña señal o balance DC del inversor. Si hubiera otros dos en cara inferior, podrían ser bias individual.	DOS OBSERVADOS uno por extremo · número total y función ND
Azul (PCB-P)	100 ppm/°C	Bloque de regulación/control auxiliar — aplicación exacta ND	PROBABLE
Negro (PCB-P)	ND	Posible umbral/temporización u otra — función ND	HIPÓTESIS

Propuesta audiófila — S3

Azul en PCB-S: No fijar mientras no se conozca su función.
Azules PCB-P: S1 o S2 según función.
Negros: S1 o S2 según función.

8. S4 — Matched & Measured

S4 no cambia componentes. Es una capa de medición y documentación que se puede añadir a cualquier edición, incluida la S0.

Qué incluye

Seleccionar y medir una a una las cuatro 6550.
Comprobar la corriente de reposo con las válvulas ya montadas.
Estimar el margen de disipación de placa (cuánto calor admite cada válvula).
En ultralineal, la corriente de pantalla no se puede medir sin intervenir en el circuito, así que se documenta la corriente total de cátodo.
Comparar las dos mitades (ramas) del push-pull.
Comparar las tensiones auxiliares reguladas de los canales izquierdo y derecho.
Documentar las mediciones eléctricas relevantes.

Qué significa "matched"

Matching de válvulas: elegir las válvulas antes, según parámetros medidos.
Matching de corriente instalada: comprobar la corriente real con las válvulas ya montadas.
Balance de ramas: comparar las dos mitades del push-pull.
Ajuste individual: solo si el circuito lo permite (depende de lo que hagan realmente los trimmers azules de la PCB-S).

"Matched" no significa cambiar válvulas. Si el cuarteto instalado ya está suficientemente equilibrado, S4 lo documenta sin sustituir nada.

ANEXO — CUESTIONARIO TÉCNICO A JUAN CALATAYUD (JC VALVULAR)

Anexo — Cuestionario técnico a Juan Calatayud (JC Valvular)

Objeto. Estas dieciséis preguntas están pensadas para que el diseñador del Acronos P52 pueda contestar con sus propios datos de diseño y medición. Con sus respuestas se cerrarían casi todos los parámetros ND del informe.

Según el tipo de respuesta que piden:

Decisiones de diseño (sin medición): P3, P4, P5, P6, P7, P10, P11, P14, P15, P16.
Mediciones de banco (necesitan un equipo de serie): P1, P2, P8, P9, P12.
Datos operativos y comerciales: P13.

Bloque 1 — Potencia y comportamiento dinámico

Potencia real a baja distorsión.
Los 40 W nominales publicados, ¿a qué porcentaje de distorsión armónica (THD) corresponden? ¿Y cuál es la potencia máxima limpia continua a 1 % THD sobre 4 Ω y sobre 8 Ω?
Impedancia de salida y amortiguamiento.
¿Cuál es la impedancia de salida (Zout) medida en la banda audible y el factor de amortiguamiento (DF) con cargas de 4 Ω y 8 Ω? ¿Cómo varía la respuesta en frecuencia sobre la curva de impedancia real de un altavoz de 4,9 Ω de mínimo?
Tomas del transformador de salida.
¿El secundario tiene tomas dedicadas de 4 Ω y 8 Ω seleccionables, o una salida única optimizada? ¿Cuál es la impedancia de carga óptima para cada toma?

Bloque 2 — Válvulas, bias y arquitectura de pequeña señal

Sistema de polarización y clase de operación.
¿Cómo se ajusta el bias de las cuatro 6550? ¿Hay trimmers accesibles, ajuste individual o por parejas, o polarización fija por divisor o por cátodo? ¿Cuál es el valor objetivo de corriente de reposo por válvula? ¿Los dos trimmers azules visibles en los extremos de la PCB-S están asociados al ajuste de la etapa de señal o al bias de las 6550? ¿Existen otros trimmers en la cara inferior? Confirmación adicional: ¿la clase de operación es AB? ¿Y el subtipo: AB1 (rejilla nunca positiva respecto al cátodo) o AB2 (rejilla positiva en picos con corriente de rejilla)?
Topología del inversor de fase.
¿Qué topología usa la ECC803S para invertir la fase: par diferencial con cola larga (LTP, o par acoplado por cátodo), cathodyne/concertina u otra? Si es LTP, ¿utiliza los dos triodos de la ECC803S?
Realimentación global (NFB).
¿Tiene el P52 realimentación global (NFB)? ¿Cuánta, en dB? ¿Cómo contribuye al valor de Zout que responde en la pregunta 2?
Porcentaje ultralineal (%UL).
¿A qué porcentaje del bobinado del transformador de salida se conectan las rejillas pantalla (ultralineal)? ¿Es el 43 % de referencia habitual o distinto?

Bloque 3 — Fuente de alimentación, rieles y seguridad

Tensión B+ real y margen dieléctrico.
¿Cuál es la tensión continua B+ real en las placas de las 6550 y qué margen mantiene respecto a los 450 V nominales de los condensadores EPCOS B43645? ¿Varía el B+ entre canales?
Descarga del banco capacitivo HV.
¿Dispone la fuente de un circuito de descarga automática del banco de alta tensión al apagar? ¿Cuánto tarda la tensión residual en bajar por debajo de 50 V?
Arquitectura de alimentación B+ y separación de ramas.
¿La alimentación de las 6550, la ECC803S y la EF86 está separada en ramas independientes con resistencias o choques en serie y redes RC propias, o comparten un riel B+ común con condensadores de bypass local? Si están separadas, ¿cuántas ramas hay?
Soft-start y arranque.
¿Cómo gestiona el circuito el retardo de alta tensión para proteger los cátodos en frío y evitar la corriente de inrush al encender? ¿Qué función desempeña el relé Hongfa HF115F y qué componente específico realiza la temporización?

Bloque 4 — Compatibilidad, ruido y datos operativos

Ruido residual y compatibilidad con altavoces.
¿Cuál es el nivel de ruido residual audible (hum a 50/100 Hz y soplo) con la entrada en cortocircuito? ¿Qué sensibilidad e impedancia mínima de altavoz recomienda para obtener la máxima dinámica sin recorte?
Datos operativos y respaldo.
¿Cuál es el peso neto real, el consumo en reposo y a plena potencia, el procedimiento de garantía y servicio técnico, y se entrega al comprador el esquema eléctrico con puntos de prueba?
Trimmers de la PCB-S.
¿Cuántos trimmers Bourns hay en la PCB-S y qué función tiene cada uno? Si son dos, ¿están destinados a la etapa de señal o al inversor de fase? Si existen otros dos en la cara inferior, ¿son los bias individuales de las cuatro 6550?
Función de la 10W10KJ.
¿La resistencia 10W10KJ (10 kΩ / 10 W) está conectada en serie con el B+ principal (puenteada por el relé Hongfa tras el arranque), o está sobre la rama auxiliar regulada? ¿Qué función cumple exactamente —limitadora de inrush, bleeder de rama auxiliar, divisor o carga de regulador—? ¿Cuál es el retardo programado y qué componente realiza la temporización?
Arquitectura de control y elementos auxiliares.
¿Cuántas placas funcionales tiene el P52? ¿Qué función cumple la PCB-3 vertical con cuatro componentes azules (probablemente relés)? ¿Qué es el elemento encapsulado en la esquina posterior derecha: transformador auxiliar, módulo de entrada de red/portafusibles, otro? Si existe un integrado NE5532 (o similar), ¿de dónde obtiene su alimentación de baja tensión? ¿Qué son los dos DIP-8 de la PCB-P? ¿Cuál es la función de los terminales dorados de la pared posterior?

Los nueve puntos críticos de compra

Punto	Pregunta asociada	Por qué es decisivo
1	P1 — Potencia a 1 % THD	Determina si los 40 W son utilizables con dinámica limpia
2	P2 — Zout / DF	Define la estabilidad de la respuesta sobre la impedancia real
3	P4 — Ajuste de bias y clase de operación	Discrimina entre topologías de bias y confirma la clase
4	P10 — Arquitectura B+	Confirma si la corriente pulsante de potencia modula las etapas sensibles
5	P9 — Descarga del banco HV	Determina la seguridad física al manipular el interior
6	P13 — Garantía y esquema	Asegura continuidad operativa y reparabilidad
7	P14 — Trimmers de la PCB-S	Discrimina entre topologías de bias alternativas
8	P15 — 10W10KJ y temporización	Cierra la función de la resistencia y la topología del arranque
9	P16 — Arquitectura de control y PCB-3	Cierra la función de PCB-3, del elemento auxiliar y del origen de Vaux

ANEXO — PROPUESTAS EXTERNAS NO VALIDADAS

Anexo — Propuestas externas no validadas

Mundorf, ClarityCap, Jupiter, V-Cap, Solen, Auricap, MLytic, Jensen, ASC, Nichicon KW (descartada por tensión para el banco HV), Rubycon MXG/MXH (MXH no verificada), Fine Gold, etc. Se conservan por trazabilidad del proceso de investigación, pero no constituyen recomendación de Nauscopio. Su eventual evaluación queda sometida íntegramente al protocolo Fase 0 → A → B → C → D y a prueba S3 nivelada y reproducible.

REFERENCIAS Y CRÉDITOS

Referencias y créditos

Fuentes técnicas

TDK/EPCOS — Aluminum electrolytic capacitors, snap-in, B43645 / B43655, 610 µF / 450 V. Vida útil nominal >5.000 h a 105 °C (serie B43645 según documentación actual). Verificar código completo B43645-S7617-M1 contra la tabla de ordering codes. (consultado 2026-10)
Bourns — 3296 series, 3/8" square trimpot, 25-turn, ±100 ppm/°C. (consultado 2026-09)
Texas Instruments — TL431 adjustable precision shunt regulator. (consultado 2026-09)
Texas Instruments — NE5532 dual low-noise operational amplifier. Alimentación total especificada 10–30 V. (consultado 2026-10)
Hongfa — HF115F miniature high power relay. Familia con capacidad hasta 16 A y aislamiento 5 kV bobina/contactos; existe variante HF115F-I para cargas de alto inrush. (consultado 2026-10)
JJ Electronic — ECC803S, A.F. twin triode. μ=100, gm=1,6 mA/V, Ri=62,5 kΩ. (consultado 2026-09)
JJ Electronic — 6550 beam pentode. Wa=35 W, Ua=600 V, Ug2=400 V, If=1,6 A. (consultado 2026-09)
JJ Electronic — KT88 beam pentode. Wa=42 W, Ua=800 V, Ug2=600 V, If=1,6 A. (consultado 2026-09)
Mullard Ltd. — Circuits for Audio Amplifiers, 1959 (reedición 1962; el diseño 5-20 circula desde c. 1956). Contiene el diseño de referencia del amplificador 5-20: EF86 + ECC83 + 2× EL34 push-pull clase AB1 + GZ34. THD ≈ 0,1 % a 20 W / 1 kHz. Citado como analogía topológica en §3.2. (documento histórico)
Mullard — EF86, Z729, CV2901, CV4085, small signal pentode. Documentación histórica de mediados de los años 50. Fuente del «low hum, low-microphony pentode» y de gm = 1,85 mA/V. (documento histórico 1953)
Mullard — EL34 Data Sheet. Tensión máxima de pantalla Vg2 ≈ 425 V. (documento histórico)
Mullard — ECC83 Data Sheet. Ri = 62,5 kΩ, μ = 100, corriente de cátodo máxima ≈ 8–9 mA. (documento histórico)
Tube Amp Doctor (TAD) — Technical Data ECC803S (documento PDF). Corriente máxima de cátodo 8 mA; tensión de placa DC 330 V máx.; disipación de placa 1,2 W máx.; rejilla positiva 0 V máx. Fuente del dato de §3.3. amptek.es · TAD ECC803S (consultado 2026-10)
TAD (Tube Amp Doctor) — EF86 / 6267 Premium Selected. (consultado 2026-09)
Genalex / New Sensor — Datasheets KT77 Gold Lion y KT88 Gold Lion. Tensión de placa de la KT77: 800 V según Genalex, 600 V según fuentes alternativas. (consultado 2026-10)
RCA Receiving Tube Manual RC-30 (1975) y GE Essential Characteristics (1954) — Datos de las válvulas 12AU7, 6SN7, 6CG7, 12BH7 y 5687. Corriente máxima de cátodo 6SN7 ≈ 20 mA. Fuente de la tabla de §3.5.
VTL S-200 — Referencia comercial del uso de 12BH7 con 6550.
Sonic Frontiers Power 2 — Referencia comercial del uso de 5687 con 8× 6550.
Conrad-Johnson Premier Eleven — Referencia comercial del uso de 6CG7 como driver.
Schaffner — FN9244B / FN9280 series IEC inlet filters. (consultado 2026-09)
Würth Elektronik — WE-CMB common mode chokes. (consultado 2026-09)

Fuentes sobre el Acronos P52

JC Valvular — vídeo del proceso de fabricación: Amplificador ACRONOS P52 Una obra de arte. Cómo se fabricó.
Ficha comercial del fabricante — 40 W PP UL con 6550 (sin condición de THD).
Lector del blog — comunicación personal: peso aproximado del P52 ~40 kg. No verificado.
Imágenes del interior aportadas por el propietario de la unidad (2026-10) — verifican la serigrafía B43645-S7617-M1 en las tres unidades EPCOS, identifican el relé Hongfa HF115F, confirman la presencia de trimmers Bourns azules sobre PCB-S y documentan la existencia de PCB-3 vertical, elemento magnético auxiliar y partición metálica longitudinal. Aportan también las lecturas parciales que sostienen las identificaciones PROBABLE del NE5532 y TL431, y la no-confirmación visual del NE555.
Dato de campo (2026-10) — potencia actual del Acronos M2: 60 W por canal (híbrido). Fichas públicas de distribuidores (High End Korner 2024: 50 W; Amigoshifi 2021: 40 W, posiblemente prototipo) desactualizadas respecto a la unidad de campo.
Comparativa técnica Acronos P52 vs Cayin Jazz 90 (nauscopio, V3.5.0, octubre 2026) — fuente del desarrollo ampliado sobre el Mullard 5-20 (§3.2), del conflicto de cifras de NFB del 5-20 en la literatura y del refuerzo de la argumentación AB1 de cuatro observaciones convergentes (§5.2).

Créditos de imágenes

Imágenes del Acronos P52 — vídeo del fabricante JC Valvular, reproducidas con fines de análisis técnico.
Imágenes adicionales (2026-10) — aportadas por el propietario de la unidad, reproducidas con fines de análisis técnico.

Nota sobre esta V6.8.0. Revisión de remaquetado con Plantilla nauscopio V5.10 FINAL GSC + SOCIAL, aplicada sobre la V6.7 sin cambios de contenido técnico:

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