Acronos P52 vs Cayin Jazz 90
Comparativa técnica entre dos amplificadores valvulares push-pull construidos en extremos opuestos del mercado: artesanía europea frente a industria asiática.
Fuentes: manual oficial de Cayin, web y vídeo de JC Valvular, reviews de fairaudio.de y lite-magazin.de. Sistema de referencia: Altavoz de 35 años — Crossover A v2.4 MR-A-01, 6 Ω nominales / 4,9 Ω mínimo / 89 dB/W/m, escucha a 3 m.
De qué va. Este informe compara dos amplificadores valvulares push-pull de potencia media que se construyen en mundos opuestos: el Acronos P52, artesanal y europeo, sin red comercial; y el Cayin Jazz 90, industrial y asiático, con distribución global. La base del análisis son la documentación pública y el estudio de fotografías de alta resolución.
Qué se sabe. Los dos montan ocho válvulas y cuatro de potencia. El P52 usa 6550 y declara 40 W por canal; el Jazz 90 usa KT88 (o EL34) con 50 W en ultralineal y 28 W en triodo. Ambos incorporan condensadores de calidad en la ruta de señal y un bloque activo de regulación o filtrado en su placa de alimentación. El Jazz 90 está documentado hasta el detalle por el fabricante; el P52, no.
Qué no se sabe. Ninguno publica la impedancia de salida, la distorsión a plena potencia ni la realimentación global. Tampoco la función exacta de los bloques activos de alimentación, ni el valor unitario de los tres condensadores de fuente del P52. Su masa circula como dato informal de ~40 kg, pero una estimación visual da 19–30 kg. Y queda una incógnita sonora clave: los parámetros del transformador de salida de ninguno de los dos.
Cómo se decide. Por dos ejes independientes: modernidad de señal (cómo trata la música) y modernidad de control (cómo se gestiona). En señal, empate técnico. En control, gana el Jazz 90 con claridad.
Glosario técnico · quince términos en una línea
GUÍA PARA EMPEZAR — SIN CONOCIMIENTOS PREVIOS (Guía básica G1–G5)
GUÍA PARA EMPEZAR — SIN CONOCIMIENTOS PREVIOS
Este informe compara dos amplificadores valvulares. No hace falta ser ingeniero electrónico para seguirlo, pero conviene tener claras cinco ideas básicas. Las exponemos aquí con ejemplos numéricos y a lo largo del informe se irán usando sin volver a explicarlas.
Guía básica: leer este informe sin ser experto
Idea central: un amplificador valvular no es una caja negra. Es un circuito con tres bloques bien diferenciados —entrada, driver y potencia— y una fuente de alimentación que los nutre. Entender esa estructura es la mitad del trabajo.
Imagina que quieres hacer sonar un altavoz. El reproductor entrega una señal eléctrica muy débil —del orden de un voltio— que por sí sola no mueve nada. El amplificador tiene que coger esa señal y convertirla en otra capaz de entregar decenas de vatios al altavoz. Para ello usa válvulas.
En un diseño push-pull, las válvulas de potencia trabajan por parejas: mientras una conduce más corriente, la otra conduce menos. Ese «tira y afloja» tiene dos ventajas enormes. La primera es que cancela el magnetismo continuo en el transformador de salida, que de otro modo saturaría el núcleo. La segunda es que cancela los armónicos pares de la distorsión.
Conviene detenerse aquí porque es un matiz que se suele explicar al revés. Los armónicos de orden par (2.º, 4.º, 6.º) son los más benignos al oído: el segundo suena a la octava justa por encima de la fundamental y se percibe como calidez. Los armónicos de orden impar (3.º, 5.º, 7.º) son los que dan esa sensación «metálica» cuando aparecen en cantidad. Cancelar los pares en el push-pull es técnicamente deseable, pero tiene una consecuencia clásica: la distorsión residual queda dominada por los impares, que son los que el oído tolera peor. Esa es precisamente la crítica tradicional al push-pull frente al single-ended, y conviene tenerla presente para no confundir lo que aporta el push-pull con lo que aporta el single-ended.
Reproductor → Previo → Etapa de potencia → Transformador de salida → Altavoz (≈ 1 V) (tensión) (corriente) (adapta impedancias) (4–8 Ω)
El transformador de salida es una pieza clave. Las válvulas trabajan con tensiones altas y corrientes pequeñas; el altavoz necesita tensiones bajas y corrientes grandes. El transformador hace de traductor entre ambos mundos, y su calidad influye tanto en el sonido que en amplificadores artesanales puede costar más que el resto del circuito junto.
Cada afirmación del informe lleva una etiqueta que indica su nivel de evidencia, visible en la leyenda lateral. La regla es sencilla: ninguna afirmación sube de categoría por encima de su evidencia de origen. Si un dato proviene de una fotografía, es «observado» y no «confirmado»; si proviene de una deducción, es «probable»; si no hay base para sostenerlo, es «ND» (no disponible).
Esto es importante porque uno de los dos amplificadores —el P52— apenas tiene documentación pública. La tentación de rellenar los huecos con suposiciones es grande; el informe se resiste a ella y deja constancia explícita de lo que no se sabe.
Con el altavoz de referencia (sensibilidad 89 dB/W/m) escuchando a 3 metros, la pérdida por distancia es de unos 9,5 dB. Eso significa que con 1 W de potencia el nivel acústico a esa distancia es de 79,46 dB, un volumen de conversación tranquila.
Para alcanzar un pico de 100 dB —un volumen alto pero no doloroso— necesitaríamos, con un solo altavoz:
En estéreo, la suma de dos altavoces añade entre +3 y +6 dB según cómo se correlacionen las señales, lo que reduce la potencia necesaria. La sala, si es viva, puede añadir otros 2-4 dB. En la práctica, para un uso doméstico normal, 15-20 W por canal bien entregados bastan. Los 40 W del P52 y los 50 W del Jazz 90 son margen de sobra.
Aquí viene una de las cuestiones más importantes del informe. Un altavoz «de 6 Ω» no presenta 6 Ω a todas las frecuencias. Su impedancia varía con la frecuencia: puede bajar a 4,9 Ω en una zona y subir a 16,5 Ω en otra, dibujando una curva ondulada.
El amplificador y el altavoz forman un divisor de tensión. Si la impedancia de salida del amplificador (Zout) es muy baja, la tensión que llega al altavoz es casi la misma en todas las frecuencias y la respuesta es plana. Si Zout es alta, la tensión que llega al altavoz sigue la curva de su impedancia, y eso se traduce en un sonido coloreado.
El criterio de diseño en estado sólido es que Zout sea igual o inferior a 0,5 Ω. En valvulares el umbral práctico es algo más laxo: entre 0,5 y 1,0 Ω muchos equipos respetables siguen siendo lineales con cargas razonables. Por encima de 1,5 Ω la alteración empieza a ser claramente audible. Y aquí está el problema: ninguno de los dos amplificadores publica su Zout. Es la medición número uno pendiente.
Para fijar ideas, aquí van cuatro cálculos sencillos con sus soluciones:
- Un altavoz de 92 dB/W/m: ¿qué nivel produce con 1 W a 2 m?
- Con 89 dB/W/m, ¿qué potencia hace falta para 100 dB de pico a 3 m con un solo altavoz?
- Un filtro de 2000 µF con consumo de 300 mA: ¿qué rizado presenta a 100 Hz?
- ¿Cuántos dB hay entre 28 W y 50 W?
Ver soluciones
- 92 − 20·log₁₀(2) = 86 dB
- 10^((100 − 79,46)/10) ≈ 113 W
- 0,3 / (100 · 0,002) = 1,5 V
- 10·log₁₀(50/28) ≈ 2,52 dB
0. Resumen ejecutivo
Este informe compara dos amplificadores valvulares push-pull de potencia media. El primero, el Acronos P52, es un producto artesanal español fabricado bajo pedido por JC Valvular. El segundo, el Cayin Jazz 90, es un producto industrial chino con red de distribución internacional.
Los dos pertenecen a la misma familia conceptual —push-pull con cuatro válvulas de potencia y transformador de salida— pero se sitúan en extremos opuestos del mercado: uno se apoya en la tradición, la selección manual de componentes y la ausencia de intermediarios; el otro en la documentación exhaustiva, la integración de funciones digitales y el control de calidad industrial.
Lectura en 20 segundos
Qué son. Dos amplificadores valvulares push-pull de potencia media. P52: 2×40 W con válvulas 6550. Jazz 90: 2×50 W en ultralineal o 2×28 W en triodo con válvulas KT88. CONFIRMADO
Qué se sabe. Ambos usan ocho válvulas (entrada, driver y cuatro finales). Los dos incorporan un bloque activo de regulación o filtrado en su placa de alimentación. Ambos usan probablemente un inversor de fase tipo LTP. PROBABLE
Qué no se sabe. La impedancia de salida, la distorsión a plena potencia, la realimentación global y la tensión de alimentación real de ninguno de los dos. La función exacta de los bloques activos de las placas de alimentación. El valor unitario exacto de los condensadores de fuente del P52. Los parámetros del transformador de salida de ninguno de los dos. La masa real del P52: circula una cifra informal de unos 40 kg y una estimación visual a ojo da 19–30 kg, ambas sin verificar. ND
1. Método, evidencia y límites
Se parte de un sistema de escucha concreto: el Altavoz de 35 años — Crossover A v2.4 MR-A-01, con 6 Ω nominales, mínimo de 4,9 Ω y sensibilidad de 89 dB/W/m. La distancia de escucha es de 3 metros. La pregunta que guía el informe es: ¿qué amplificador de estos dos encaja mejor con ese sistema?
La limitación inicial es importante. Ninguno de los dos amplificadores tiene mediciones independientes publicadas en revistas especializadas. Del Jazz 90 se conocen las especificaciones del fabricante y su manual; del P52, solo lo que se deduce de las fotografías. Eso obliga a comparar arquitectura, documentación y construcción, no rendimiento medido. Es una comparación honesta pero limitada.
La siguiente tabla resume los parámetros más relevantes de cada equipo, con indicación del nivel de evidencia. La dotación de válvulas se expresa por canal y total. Es la tabla de consulta rápida del informe: si solo se quiere saber «quién tiene qué», es suficiente con leerla.
| Parámetro | Acronos P52 | Cayin Jazz 90 |
|---|---|---|
| Configuración | Push-pull clase AB con conexión ultralineal: ambos rasgos CONFIRMADO por el fabricante. Subtipo AB1 PROBABLE, inferido del driver y la topología | Push-pull clase AB1, ultralineal/triodo conmutable CONFIRMADO |
| Linaje topológico | Parentesco con el Mullard 5-20, doblado a estéreo con 6550 en lugar de EL34. No es una réplica PROBABLE | Diseño propio moderno Cayin |
| Válvulas de potencia | 4× 6550 (2 por canal). La marca Tung-Sol visible corresponde a la reedición rusa de New Sensor, no a la original americana OBSERVADO | 4× KT88 (2 por canal); admite EL34, 6CA7, KT77 CONFIRMADO |
| Etapa de entrada | 2× EF86 (pentodo de bajo ruido) OBSERVADO | 2× 12AX7 CONFIRMADO |
| Driver | 2× ECC803S OBSERVADO | 2× 6SN7 CONFIRMADO |
| Bloque activo en placa de alimentación | Bloque MOSFET+TL431 en la placa de alimentación. La combinación es compatible con multiplicador de capacidad, regulador serie de B+ o referencia de bias. Función exacta ND OBSERVADO | Componente con disipador (TO-220) y semiconductores auxiliares en la placa de alimentación, que es más compleja que la del P52. Mismo tipo de bloque, uno más entre varios circuitos de la placa. Función exacta ND OBSERVADO |
| Inversor de fase (LTP) | Probable LTP con ECC803S y resistencia de cola PROBABLE | Probable LTP con 6SN7 y resistencia de cola PROBABLE |
| Arranque suave | Relé azul tipo SRD y resistencia cerámica 10 W; componentes OBSERVADO, función de arranque suave PROBABLE | Retardo de alta tensión gestionado por MCU, unos 60 segundos CONFIRMADO |
| Rectificadora | Estado sólido (KBU1010) OBSERVADO | Estado sólido OBSERVADO |
| Total de válvulas | 8 CALCULADO | 8 CONFIRMADO |
| Potencia nominal | 40 W por canal, sin THD especificada CONFIRMADO | 50 W por canal UL / 28 W por canal TR RMS; THD 0,2 % a 1 W CONFIRMADO |
| Distorsión a plena potencia | ND | ND |
| Impedancia de salida (Zout) | ND | ND |
| Parámetros del transformador de salida | Tipo EI con barnizado OBSERVADO. Inductancia primaria, inductancia de fuga, capacidad distribuida y calidad de la toma UL ND | Tipo de núcleo PROBABLE (EI bobinados a mano en la serie Jazz). Dimensionado por encima de la potencia nominal CONFIRMADO. Inductancia primaria, inductancia de fuga y respuesta al escalón ND |
| Respuesta en frecuencia | ND | 9 Hz – 45 kHz (±3 dB, UL) CONFIRMADO |
| Relación señal/ruido | ND | 100 dB (línea) / 68 dB (fono) CONFIRMADO |
| Polarización (bias) | Trimmers azules tipo Bourns 3296 internos, visibles en dos zonas. Número total y reparto sin determinar; el bias podría ser compartido por par o individual OBSERVADO / ND | Individual por válvula, con VU-metro y BMI CONFIRMADO |
| Condensadores de fuente | 3× TDK/EPCOS serie B43645 (105 °C y venteo en Y visibles). Código de pedido no legible por completo; valor unitario sin determinar OBSERVADO / ND | 3× Nichicon 390 µF / 400 V (400 V de lectura parcial), 105 °C OBSERVADO |
| Vida útil del condensador | > 5.000 h a 105 °C (serie B43645) CONFIRMADO | ND |
| Realimentación global (NFB) | ND | ND |
| Fono integrado | No documentado | Fono MM de estado sólido, RIAA ≤ ±0,25 dB, S/N 68 dB CONFIRMADO |
| Bluetooth y DAC | No disponible | BT 5.1 (QCC5125) con LDAC y aptX HD; DAC ES9018K2M solo por BT CONFIRMADO |
| Salida de subwoofer | No disponible | Sí, RCA estéreo a frecuencia completa CONFIRMADO |
| Salida de auriculares | ND | Jack 6,35 mm, 85 mW a 32 Ω CONFIRMADO |
| Dimensiones | ND | 420 × 379 × 215 mm CONFIRMADO |
| Masa | Sin verificar. Cifra informal de ~40 kg; estimación visual a ojo de 19 a 30 kg. Ninguna de las dos procede de báscula ND | 27,5 kg según manual; 25,9 kg según lite-magazin |
| Consumo máximo | ND | 310 W CONFIRMADO |
| Precio | ND, bajo pedido | 2.990 € PVP; ~2.093 € con descuento VIP25 CONFIRMADO |
Conviene distinguir cuatro situaciones que a veces se confunden bajo la etiqueta genérica de «no se sabe»:
- Dato ausente. El fabricante no lo publica. Es el caso de la Zout.
- Dato deducido. Se infiere de la observación, con incertidumbre. Por ejemplo, la función del bloque MOSFET+referencia del P52.
- Dato desconocido. No hay base para inferirlo. Por ejemplo, la NFB global o la tensión B+.
- Dato en conflicto. Distintas fuentes discrepan. Es el caso del soporte UAT en el Jazz 90.
| Etiqueta | P52 | Jazz 90 | Total |
|---|---|---|---|
| CONFIRMADO | 3 | 18 | 21 |
| OBSERVADO | 9 | 3 | 12 |
| CALCULADO | 1 | 0 | 1 |
| PROBABLE | 4 | 2 | 6 |
| ND | 14 | 6 | 20 |
| Total | 31 | 29 | 60 |
Cómo se cuentan las etiquetas. Cada celda de la tabla maestra que contiene una etiqueta aporta una unidad; una celda con dos etiquetas aporta dos, una por cada afirmación. Las filas puramente descriptivas (sin etiqueta) no suman. Bajo esta regla, el reparto muestra una asimetría documental clara —el Jazz 90 tiene 18 datos confirmados por 3 del P52— pero el P52 compensa en parte con 9 datos observados frente a 3 del Jazz 90, gracias al análisis fotográfico. Eso sí: «observado» describe la presencia de un componente, no su función. Ver una resistencia no es lo mismo que saber para qué está. El contador mide cantidad de información pública, no calidad del equipo.
2. Identidad, arquitectura y válvulas
Antes de entrar en detalles, conviene ver los dos equipos por dentro. Las fotografías siguientes muestran los interiores tal como los capturó cada fuente: el P52 a través del vídeo de fabricación de Juan Calatayud, el Jazz 90 a través de la review de fairaudio.de.
Un amplificador valvular integrado consta de tres bloques: la etapa de entrada, que recibe la señal débil del reproductor; la etapa de driver, que la amplifica y la invierte para alimentar las dos ramas del push-pull; y la etapa de potencia, con las válvulas finales y el transformador de salida.
Antes de comparar bloque por bloque, conviene fijarse en los condensadores de acoplo, que son los que dejan pasar la señal de una etapa a otra bloqueando la componente continua. Los dos equipos usan condensadores de calidad, aunque con distribuciones distintas y recuentos que no son directamente comparables.
P52. Monta hasta dieciocho films visibles en su bandeja de señal: aproximadamente dieciséis condensadores amarillos de polipropileno (CEC según el OCR) más dos PIO K40Y-9 dorados. No todos cumplen necesariamente función de acoplo; algunos podrían ser snubber o redes de compensación, y separar unos de otros exigiría el esquema.
Jazz 90. Muestra cuatro condensadores dorados junto a los zócalos de potencia, dos Realcap blancos (0,33 µF a 630 V) junto al par central de válvulas pequeñas y dos plateados en la placa de alimentación. El otro par de válvulas pequeñas no muestra condensador visible. Con la evidencia actual, los dos Realcap son los únicos films de acoplo confirmables en la ruta de señal; los dorados podrían cumplir funciones de bias, cátodo o snubber, y los plateados están en la fuente. En la fotografía no se observa ningún WIMA: los tramos rojos que a veces se confunden con condensadores son hilo del cableado interno.
La clase de operación está confirmada en el caso del Jazz 90 (AB1 según el manual oficial) e inferida en el caso del P52 (AB con subtipo AB1 probable). En AB1 la rejilla de la válvula nunca se hace positiva respecto al cátodo, y eso significa que el driver solo tiene que entregar tensión, no corriente. Es el modo más habitual en amplificadores domésticos.
| Equipo | Clase | Estado |
|---|---|---|
| Cayin Jazz 90 | AB1 | CONFIRMADO por el manual oficial. La rejilla nunca se hace positiva; el driver solo entrega tensión. |
| Acronos P52 | AB, subtipo AB1 PROBABLE | Por el driver observado, la topología visible y el parentesco con el Mullard 5-20. AB2 no puede descartarse sin esquema. |
¿Por qué creemos que el P52 es AB1 y no AB2? Por tres razones. Primera, su driver es una ECC803S, válvula de ganancia de tensión pero con corriente de cátodo máxima de 8 mA, insuficiente para excitar una rejilla en conducción. Segunda, no se observan los recursos típicos de AB2 (válvulas adicionales, transformador interetapa). Tercera, la potencia declarada de 40 W por canal es perfectamente compatible con AB1.
Arquitectura de control: relés y selectores
Conviene también fijarse en la arquitectura de control de cada equipo: los relés que gestionan la conmutación de entradas, el arranque suave y las protecciones.
| Aspecto | P52 | Jazz 90 |
|---|---|---|
| Selector de entradas | Cuatro relés en PCB vertical, uno por cable de señal, en disposición compatible con un selector de entradas. Junto a un tabique metálico que la separa del resto del circuito PROBABLE | MCU con DIP 18–28 patas + 2× CD4052; dos relés Hongfa ET1C-A012V para conmutación OBSERVADO |
| Relés en placa trasera | Dos relés: uno azul tipo SRD (probable soft-start) y otro transparente de mayor tamaño. Función exacta del segundo ND OBSERVADO | No se observan en esa ubicación ND |
El P52 usa cuatro válvulas 6550 de Tung-Sol, dos por canal. El Jazz 90 usa cuatro KT88 y permite conmutar a EL34 mediante un interruptor trasero, lo cual amplía mucho las opciones de sustitución. Aquí conviene entender las diferencias entre estos cuatro tipos de válvula, porque no son equivalentes.
| Característica | 6550 | KT88 | EL34 | KT77 |
|---|---|---|---|---|
| Tipo | Tetrodo de haz | Tetrodo de haz | Pentodo | Tetrodo de haz |
| Disipación máxima de placa | 35 W | 42 W | 25 W | 32 W |
| Tensión máxima de placa | 600 V | 800 V | 800 V | ≤ 800 V |
| Tensión máxima de pantalla | 400 V | 600 V | 425 V | ND |
| Corriente de filamento | 1,6 A | 1,6 A | 1,5 A | 1,5 A |
La KT88 es la válvula más robusta de las cuatro, con mayor margen de disipación y de tensión de pantalla. La 6550 es su prima americana, con menos margen pero muy apreciada por su sonido. La EL34 es un pentodo más antiguo, de sonido clásico británico, con menos potencia disponible pero también menos disipación. La KT77 es una versión moderna pensada como sustituta directa de la EL34.
La etapa de entrada es la primera que ve la señal débil del reproductor. Su misión es amplificarla sin añadir ruido. Aquí los dos amplificadores eligen caminos distintos.
| Aspecto | EF86 (P52) | 12AX7 (Jazz 90) |
|---|---|---|
| Tipo | Pentodo de audiofrecuencia de bajo ruido | Doble triodo de alta ganancia |
| Ganancia de etapa | Hasta ≈ 185 con carga de 100 kΩ | μ ≈ 100 |
| Transconductancia | ≈ 1,85 mA/V | ≈ 1,6 mA/V |
| Uso natural | Entrada de bajo nivel, previos de fono | Previo, ganancia de tensión |
La EF86 fue diseñada expresamente para etapas de entrada de bajo nivel y bajo ruido, y es la válvula que usaba el Mullard 5-20 en su primera etapa. La 12AX7 es el doble triodo más usado de la historia, un comodín excelente para muchas funciones. El P52 apuesta por una válvula específica para la tarea; el Jazz 90 usa la solución genérica pero probada.
Para entender la arquitectura del P52 conviene conocer el Mullard 5-20, un diseño de referencia publicado por Mullard Ltd en los años cincuenta en su folleto «Circuits for Audio Amplifiers». El nombre viene de sus cinco válvulas (EF86, ECC83, dos EL34 y una rectificadora GZ34) y sus veinte vatios de salida.
El P52 no es una copia del 5-20: es una evolución moderna de su concepto, doblada a estéreo y con válvulas de potencia distintas. La tabla siguiente muestra las correspondencias.
| Etapa | Mullard 5-20 (mono) | Acronos P52 (estéreo) | Correspondencia |
|---|---|---|---|
| Entrada | 1× EF86 | 2× EF86 | Idéntica funcionalmente OBSERVADO |
| Driver | 1× ECC83 | 2× ECC803S | Equivalente funcional OBSERVADO |
| Potencia | 2× EL34 push-pull AB1 | 4× 6550 (2 por canal) | Topología similar, válvula distinta |
| Rectificación | GZ34 (válvula) | KBU1010 (estado sólido) | Diferente |
| Realimentación | Global | ND | Sin traslado automático |
| Potencia nominal | 20 W sobre 7,5–15 Ω | 40 W por canal CONFIRMADO | La duplicación a estéreo no implica 40 W por canal |
El P52 conserva la familia de válvulas del diseño británico pero incorpora un bloque moderno MOSFET+referencia cuya función exacta no se conoce, y añade ajuste de bias con trimmers. Es, por tanto, un descendiente conceptual, no una reproducción histórica.
3. Driver, LTP y bloque de alimentación
Esta sección es la más técnica del informe, pero también la que aclara por qué la comparación no la gana nadie en el terreno de la señal.
Tanto el P52 como el Jazz 90 incorporan un bloque activo en su placa de alimentación. En el caso del P52 está formado por un MOSFET y un chip TL431, la combinación clásica de un circuito de regulación o filtrado activo. En el caso del Jazz 90 se observa un componente con disipador (TO-220) con semiconductores auxiliares, dentro de una placa de alimentación bastante más compleja que la del P52: lleva más transistores, circuitos integrados y condensadores pequeños. Es un bloque del mismo tipo, pero uno más entre varios circuitos de esa placa.
Conviene detenerse en una cuestión que a veces se plantea mal: ¿podría tratarse de una fuente de corriente constante (CCS) integrada en la etapa de señal?
Qué puede ser entonces
Un bloque MOSFET+referencia situado en la placa de alimentación responde a uno de estos tres patrones, todos ellos conocidos en amplificadores valvulares bien diseñados:
| Hipótesis | Función | Consecuencia |
|---|---|---|
| Multiplicador de capacidad | MOSFET con condensador en la puerta que multiplica la capacidad efectiva y filtra el rizado de B+. | Mejora real: rizado muy bajo sin condensadores enormes. Marca de sofisticación. |
| Regulador serie de B+ | La referencia fija la tensión; el MOSFET actúa como elemento pasante y mantiene B+ constante frente a variaciones de carga o de red. | Mejora real: B+ estable en todas las condiciones, menos intermodulación dinámica. |
| Referencia de bias | La referencia genera una tensión estable para el circuito de polarización de las válvulas de potencia. | Neutro respecto a la señal. Mejora la estabilidad del bias. |
Las dos primeras hipótesis serían buenas noticias para los dos equipos. Un B+ regulado o multiplicado es poco habitual en amplificadores de este precio, y en un push-pull la calidad del riel de alimentación que llega al driver y al inversor determina en buena parte la limpieza del sonido, porque esos circuitos trabajan con señales muy pequeñas y cualquier rizado se cuela amplificado en la salida.
Consecuencia para la comparación
Puesto que los dos amplificadores tienen un bloque activo en su placa de alimentación, la presencia no puede presentarse como una característica diferencial de ninguno. La ventaja técnica que se le podría atribuir al P52 por este concepto desaparece, y la balanza se iguala.
Lo que sí queda claro es que los dos fabricantes han decidido invertir en la calidad de la alimentación. En el caso del P52, el bloque convive con un banco EPCOS de 105 °C y con una partición metálica entre fuente y señal. En el caso del Jazz 90, convive con tres Nichicon de 390 µF a 105 °C (1.170 µF en total, menos que el banco del P52), un transformador toroidal de diseño propio, un sistema de control por MCU y una placa con más transistores, circuitos integrados y condensadores pequeños. Que la placa del Jazz sea más compleja no implica una alimentación mejor ni peor. Son dos caminos distintos hacia el mismo objetivo.
Un detalle técnico que a veces se plantea mal. En clase AB1 la rejilla de la válvula de potencia nunca se pone positiva respecto al cátodo, así que no hay corriente continua de rejilla: el driver no tiene que aportar corriente DC. El problema es otro, y es de alta frecuencia: cargar la capacidad Miller de la válvula de salida exige corriente alterna instantánea. La fórmula es I_pico = 2π · f · C · V. Con C ≈ 100 pF, f = 20 kHz y V = 20 V de pico salen aproximadamente 0,25 mA pico.
En valores absolutos parece poco, pero la cuestión no es la magnitud: es la linealidad con la que el driver entrega esa corriente. Un driver que trabaja con 0,5–1 mA de reposo (ECC803S) puede entrar en zona curvada al dar 0,25 mA pico, mientras que uno con 5–8 mA de reposo (6SN7) lo hace en zona lineal. Esta es la diferencia real, y es un problema de slew rate y de linealidad en alta frecuencia, no de corriente continua.
Conviene, sin embargo, no declarar ganador por ese solo dato. La ECC803S tiene una ganancia de lazo abierto mayor (μ ≈ 100 frente a μ ≈ 20 de la 6SN7) y una resistencia interna mucho mayor (62,5 kΩ frente a 7,7 kΩ). Si el diseñador aprovecha la mayor ganancia para aplicar más NFB global, puede compensar parcialmente su desventaja de corriente y reducir la Zout resultante. Es decir: el dato de corriente favorece al Jazz 90 en el driver, pero el dato de ganancia disponible favorece al P52 en la NFB. Ninguna de las dos bazas es decisiva sin medir el resultado final.
| Aspecto | P52 | Jazz 90 |
|---|---|---|
| Válvula de driver | ECC803S (μ=100, Ri=62,5 kΩ, corriente de cátodo máxima 8 mA) | 6SN7 (μ=20, Ri=7,7 kΩ, corriente de cátodo máxima 20 mA) |
| Tipo de inversor probable | LTP PROBABLE | LTP PROBABLE |
| Ventaja de corriente de reposo | Baja (0,5–1 mA). Zona lineal estrecha para carga de Miller. | Alta (5–8 mA). Margen amplio para carga de Miller. |
| Ventaja de ganancia | Alta (μ = 100). Más NFB disponible si el diseñador la usa. | Baja (μ = 20). Menos margen de NFB global. |
El esquema siguiente resume la cadena de señal y de alimentación de cada equipo en un solo trazo. Las etiquetas ND señalan parámetros no disponibles. Las anotaciones entre paréntesis indican dónde se detiene la evidencia fotográfica: la cara inferior de las placas de circuito impreso no está documentada en ninguno de los dos equipos.
╔══ ACRONOS P52 · parentesco con Mullard 5-20, evolución moderna ══╗
SEÑAL
[RCA in] → [EF86 ×2] → [ECC803S ×2] → [4× 6550 PP UL] → [Trafo salida EI] → [Altavoz]
(pentodo) (driver / LTP) (2 por canal) (impedancias ND)
· posible CCS en cola del LTP (cara inferior
· posible CCS en carga de placa de la PCB no
del EF86 fotografiada)
ALIMENTACIÓN
[AC] → [Trafo EI] → [Rect. SS KBU1010] → [3× EPCOS 105 °C · 520–760 µF/u] → [B+ ND]
(no válvula) rizado ≈ 0,88–1,28 Vpp (I = 200 mA)
├→ [Relé tipo SRD + R cerámica 10 W · soft-start PROBABLE]
├→ [Relés: 4 en PCB vertical (función ND) + 2 en placa trasera]
└→ [Bloque MOSFET + TL431 · función ND: multiplicador, regulador o referencia]
[NFB global: ND] · [Clase AB1: PROBABLE] · [Retardo B+: PROBABLE]
[Banco total estimado: 1.560–2.280 µF] · [Vida útil condensador: > 5.000 h a 105 °C]
╔══ CAYIN JAZZ 90 ══╗
SEÑAL
[RCA / BT / Fono] → [12AX7 ×2] → [6SN7 ×2] → [4× KT88 PP UL/TR] → [Trafo salida] → [Altavoz 4/8 Ω]
(previo) (driver / LTP) (2 por canal) (tipo núcleo EI PROBABLE)
probable LTP con resistencia de cola
ALIMENTACIÓN
[AC] → [Trafo toroidal] → [3× Nichicon 390 µF / 400 V · 105 °C] → [B+ ND]
rizado ≈ 1,71 Vpp (I = 200 mA)
├→ [MCU + BMI · polarización monitorizada por válvula]
├→ [Relés de protección de altavoces · retardo B+ ~60 s]
├→ [Bloque MOSFET + referencia · función ND]
└→ [DAC ES9018K2M · BT 5.1 · Fono MM estado sólido]
[NFB global: ND] · [Clase AB1: CONFIRMADO] · [Driver 6SN7: 20 mA de reposo]
[50 W UL / 28 W TR por canal] · [THD 0,2 % a 1 W] · [Banco total: 1.170 µF]
Tres observaciones que el esquema hace visibles de un vistazo:
- Los dos equipos tienen un bloque MOSFET+referencia en su placa de alimentación, no en la ruta de señal. La consecuencia se discute en §3.1: por ubicación, ninguno puede ser una CCS de señal, aunque la cara inferior de las placas deja esa posibilidad abierta.
- El banco de condensadores del P52 es mayor que el del Jazz 90 en cualquier valor del rango 520–760 µF por unidad (1.560–2.280 µF totales frente a 1.170 µF). El rizado calculado, en consecuencia, es menor en el P52 bajo la misma hipótesis de consumo, aunque la presencia de bloques activos en ambos equipos puede reducir el rizado real muy por debajo de estas cifras.
- La arquitectura de control diverge por completo. El P52 tiene seis relés repartidos entre dos placas con funciones parcialmente desconocidas; el Jazz 90 concentra el control en una MCU con BMI, protección de altavoces confirmada y retardo de B+ documentado.
4. Alimentación, bias y protección
La fuente de alimentación convierte la corriente alterna de la red en las tensiones continuas que necesitan las válvulas. La calidad de esa conversión influye directamente en el sonido: un rizado mal filtrado se cuela en la señal y se oye como un zumbido de fondo.
El elemento crítico son los condensadores electrolíticos de alta tensión. La capacidad total del banco determina el nivel de rizado: a más capacidad, menos rizado. La fórmula aproximada es esta:
| Aspecto | P52 | Jazz 90 |
|---|---|---|
| Código y valor individual | 3× TDK/EPCOS. De la serigrafía solo se lee una línea repetida del tipo «LL … 7?17-A1» y la categoría «…/105/56»; no se ve el código de pedido completo. El valor unitario no puede deducirse; el rango de 520 a 760 µF es una hipótesis de trabajo OBSERVADO / ND | 3× Nichicon, 390 µF / 400 V (400 V de lectura parcial), 105 °C, leído en el borde de los condensadores OBSERVADO |
| Capacidad total del banco | Estimada, no confirmada: entre 1.560 y 2.280 µF según el valor unitario ND | 1.170 µF (3 × 390) CALCULADO |
| Rizado estimado (200 mA, 100 Hz) | Entre 0,88 y 1,28 Vpp según el valor unitario CALCULADO | ≈ 1,71 Vpp para 1.170 µF CALCULADO |
| Temperatura nominal | 105 °C OBSERVADO | 105 °C OBSERVADO |
| Vida útil a temperatura máxima | > 5.000 h a 105 °C (serie B43645, TDK) CONFIRMADO | ND |
Aplicar la alta tensión a una válvula cuyo cátodo aún no ha calentado acelera su envejecimiento. Por eso los amplificadores bien diseñados esperan entre 30 y 60 segundos antes de aplicar la tensión de trabajo. Esta función se llama arranque suave o retardo de B+.
El bias es el ajuste de la corriente de reposo que circula por las válvulas de potencia. Un ajuste correcto es determinante para su vida útil y para el comportamiento del amplificador. Aquí la diferencia entre los dos equipos es notable.
| Aspecto | P52 | Jazz 90 |
|---|---|---|
| Ajuste de polarización | Trimmers azules tipo Bourns 3296 internos, visibles en dos zonas. Su número total y su reparto no están confirmados: si fuesen solo dos para cuatro válvulas, el bias sería compartido por par y exigiría cuartetos emparejados; con más trimmers, podría ser individual o por canal. Función exacta ND | Individual por válvula, con cuatro potenciómetros accesibles desde arriba y un VU-metro conmutable como monitor de bias CONFIRMADO |
| Documentación del procedimiento | No existe procedimiento público | Manual oficial con procedimiento detallado CONFIRMADO |
| Protección de válvulas | Sin circuito de protección de válvulas identificado. Los cuatro relés de la placa vertical son probablemente de selección de entradas, no de protección ND | Sistema BMI con MCU, hardware distribuido, comparador de sobrecorriente y actuación por relés CONFIRMADO |
| Protección de altavoces (continua) | Un único relé candidato en la placa trasera. Sin circuito de detección de continua visible. Es ND, no ausencia confirmada: la cara inferior de la PCB no está fotografiada | Sistema BMI con MCU; relés de protección en serie con la salida de altavoz CONFIRMADO |
| Rodaje recomendado | ND | 50 h mínimo, 100 h recomendado CONFIRMADO |
| Intervalo mínimo apagado/encendido | ND | 2 minutos CONFIRMADO |
| Válvulas emparejadas | ND | Sí CONFIRMADO |
La construcción física de un amplificador valvular influye mucho en su comportamiento. La separación entre la fuente de alimentación y la sección de señal, el tipo de transformador, el enrutado del cableado: todo cuenta.
| Aspecto | P52 | Jazz 90 |
|---|---|---|
| Transformador de alimentación | Tipo EI OBSERVADO. Aparece un transformador auxiliar no identificado; función ND | Toroidal, de diseño propio y fabricación interna CONFIRMADO |
| Transformadores de salida | Tipo EI con barnizado OBSERVADO | Nuevo desarrollo, dimensionados por encima de la potencia nominal y capaces de trabajar con cargas inferiores a 4 Ω CONFIRMADO. Tipo de núcleo PROBABLE: EI por la serie Jazz y por construcción documentada, no toroidal (el dato toroidal se refiere al transformador de red) |
| Separación interna | Tabiques metálicos en varias zonas: partición longitudinal entre fuente y señal, y tabique entre la PCB vertical del selector y el resto OBSERVADO. Eficacia real no medida. | Layout compacto con transformadores en línea; caja metálica blindada para BT y DAC OBSERVADO |
| Cableado de filamento | Mazos trenzados azul/rojo/verde OBSERVADO | Par trenzado marrón/naranja para cancelar zumbido OBSERVADO |
| Consumo máximo | ND | 310 W CONFIRMADO |
La masa de un amplificador valvular es un dato que a veces se maneja de forma imprecisa, pero importa: da una idea del volumen de hierro y cobre (transformadores, chasis, disipadores), y también de la facilidad para colocarlo en un mueble. En el caso del P52, la cifra que circulaba en foros y comentarios era de aproximadamente 40 kg, pero no procedía de una báscula sino de comunicación informal. El análisis de las fotografías del proceso de montaje permite acotar ese dato con más criterio.
A partir de la imagen, tres consideraciones permiten acotar el peso:
- Los tres transformadores EI. A la vista de su tamaño relativo respecto a la mano del operario y al chasis, cada uno pesa previsiblemente entre 4 y 6 kg, sin llegar a los valores de un monofónico de 100 W. Los tres juntos sumarían entre 12 y 18 kg.
- El chasis. Chapa plegada con acabado brillante, laterales no visibles, tapa superior perforada para los zócalos. Un chasis de este tamaño en chapa de 1,5–2 mm pesa entre 5 y 8 kg.
- La electrónica. PCBs, condensadores, resistencias, zócalos, cableado, potenciómetros y conectores: entre 2 y 4 kg.
5. Funcionalidad y conectividad
Esta sección es la más práctica del informe para el comprador. No habla de sonido sino de lo que cada amplificador permite hacer sin comprar nada más.
| Función | P52 | Jazz 90 |
|---|---|---|
| Entradas de línea | Probablemente cuatro entradas conmutables por relé, gestionadas por la PCB vertical del selector PROBABLE | 2× RCA línea, 100 kΩ / 300 mV CONFIRMADO |
| Entrada de fono | No documentada | Fono MM de estado sólido, 47 kΩ / 3 mV / S/N 68 dB / RIAA ≤ ±0,25 dB CONFIRMADO |
| Bluetooth | No disponible | BT 5.1 (QCC5125) con LDAC, aptX HD, aptX LL, aptX, AAC, MP3, SBC CONFIRMADO |
| DAC integrado | No disponible | ESS ES9018K2M (Sabre32, 32 bits) solo vía Bluetooth CONFIRMADO |
| Salida de subwoofer | No disponible | Sí, RCA estéreo a frecuencia completa CONFIRMADO |
| Salida de auriculares | ND | Jack 6,35 mm, 85 mW a 32 Ω, 16–300 Ω CONFIRMADO |
| Mando a distancia | No documentado | Infrarrojo completo CONFIRMADO |
| VU-metros | No dispone | Doble función: nivel y bias OBSERVADO |
| Salidas de altavoz | Terminales dorados visibles; impedancias ND | Terminales de tornillo: 4 Ω y 8 Ω CONFIRMADO |
6. Potencia, SPL y adaptación a la carga
Para el sistema de referencia —89 dB/W/m de sensibilidad, escucha a 3 m— la pérdida por distancia es de unos 9,5 dB. Con 1 W el nivel resultante es de 79,46 dB desde un altavoz. La suma de dos altavoces en estéreo añade entre +3 dB (suma energética) y +6 dB (suma coherente); la sala puede añadir entre 2 y 4 dB más según su reverberación.
| Escenario | SPL pico objetivo @3 m | W/canal con +3 dB | W/canal con +6 dB | W/canal con +8 dB |
|---|---|---|---|---|
| Doméstico | 95 dB | 18,0 W | 9,0 W | 5,7 W |
| Elevado | 100 dB | 56,8 W | 28,5 W | 18,0 W |
| Monitorización | 105 dB | 179,6 W | 90,0 W | 56,8 W |
Calculadora SPL y potencia necesaria
Fórmulas: SPL_1W@d = sens − 20·log10(d) y P = 10^((SPL_objetivo − SPL_1W@d − factor)/10). Resultados por canal.
Este es el apartado técnico más importante del informe. Aborda el único parámetro que puede alterar de forma audible la respuesta del sistema completo: la impedancia de salida del amplificador en relación con la impedancia variable del altavoz.
Cómo interactúan amplificador y altavoz
La fórmula del divisor de tensión es esta:
Cuanto más pequeña sea Zout, menos varía la respuesta en frecuencia al recorrer la curva de impedancia del altavoz. Los umbrales de referencia dependen del tipo de amplificador:
| Criterio | Umbral | Significado |
|---|---|---|
| Zout ideal de diseño | ≤ 0,5 Ω | Variación espectral ≈ 0,58 dB entre 4,9 y 16,5 Ω. Es el objetivo que se maneja en estado sólido y en los mejores valvulares con NFB alta. |
| Zout respetable en valvular | 0,5 – 1,0 Ω | Muchos valvulares bien considerados trabajan en este rango. DF entre 6 y 12. La variación espectral ronda 1 dB, audible en comparación directa pero no «coloreada». |
| Zout alta | > 1,5 Ω | Variación superior a 1,5 dB sobre la curva real. Aquí sí se puede hablar de coloración audible. |
Tabla de atenuación según Zout
| Zout hipotética | DF @6 Ω | Atenuación @6 Ω | Atenuación @4,9 Ω | Alteración |
|---|---|---|---|---|
| 1 Ω | 6,0 | −1,34 dB | −1,61 dB | 0,27 dB — despreciable |
| 2 Ω | 3,0 | −2,50 dB | −2,97 dB | 0,47 dB — marginal |
| 4 Ω | 1,5 | −4,44 dB | −5,18 dB | 0,75 dB — perceptible en condiciones críticas |
Gráfico de alteración espectral
Realimentación negativa: el vínculo con Zout
La realimentación negativa global (NFB) es la herramienta principal que tienen los diseñadores para bajar la Zout. A más NFB, más baja la Zout, más ancho el ancho de banda y menos distorsión —a costa de perder algo de naturalidad y de ganancia.
| Configuración | Zout típica | DF sobre 6 Ω |
|---|---|---|
| Sin NFB global | 2 a 4 Ω | ≈ 1,5 – 3 |
| NFB global de 6 dB | 1 a 2 Ω | ≈ 3 – 6 |
| NFB global de 12 dB | 0,5 a 1 Ω | ≈ 6 – 12 |
| NFB global de 20 dB | 0,2 a 0,4 Ω | ≈ 15 – 30 |
Calculadora de variación de respuesta por Zout
7. Eje A — Modernidad de señal
Llamamos modernidad de señal al grado en que cada amplificador incorpora soluciones técnicas contemporáneas para tratar la señal musical: la carga activa de la etapa de entrada, la cola del inversor de fase, la calidad de los condensadores de acoplo, el tipo de driver y la gestión del bias.
Es un eje distinto del que se verá en la sección siguiente. Aquí no se trata de «más o menos funciones» sino de cómo está construido el camino por el que pasa la música.
Comparación lado a lado
| Elemento | Acronos P52 | Cayin Jazz 90 |
|---|---|---|
| Etapa de entrada | 2× EF86, pentodo diseñado para bajo ruido OBSERVADO | 2× 12AX7, doble triodo genérico de alta ganancia CONFIRMADO |
| Driver | 2× ECC803S, corriente de reposo baja, ganancia alta OBSERVADO | 2× 6SN7, corriente de reposo alta, ganancia baja CONFIRMADO |
| Inversor de fase | Probable LTP con resistencia de cola PROBABLE | Probable LTP con resistencia de cola PROBABLE |
| Condensadores de acoplo | Hasta 18 films visibles en la bandeja de señal (16 amarillos CEC según OCR + 2 PIO K40Y-9 dorados); no todos necesariamente de acoplo OBSERVADO | 2 films de acoplo confirmables en la ruta de señal (Realcap blancos). 4 dorados junto a los zócalos de potencia y 2 plateados en la fuente, de función por determinar OBSERVADO |
| Válvulas de potencia | 6550 Tung-Sol (reedición rusa de New Sensor), tetrodo de haz OBSERVADO | KT88, tetrodo de haz británico; admite EL34, 6CA7, KT77 CONFIRMADO |
| Rectificación | Estado sólido (KBU1010) OBSERVADO | Estado sólido OBSERVADO |
Interpretación
En cantidad de films visibles, el P52 tiene hasta 18 en su bandeja de señal frente a 2 films de acoplo confirmables en la ruta de señal del Jazz 90. La cifra exacta de films de acoplo en cada equipo no está confirmada: en el P52 algunos podrían ser snubber o redes de compensación, y en el Jazz 90 los cuatro dorados podrían cumplir otras funciones. En cualquier caso, el P52 tiene ventaja material clara en cantidad de films, sin que eso equivalga a mejor sonido.
En cambio, el Jazz 90 tiene ventaja en la reserva de corriente del driver. Su 6SN7 admite 20 mA por cátodo frente a los 8 mA de la ECC803S del P52, y trabaja con corrientes de reposo mucho más altas que le permiten entregar con más linealidad la corriente de carga de la capacidad Miller en alta frecuencia. Es un problema de slew rate, no de corriente continua, pero el efecto sobre la banda alta es real.
El P52 compensa parcialmente porque su ECC803S tiene mucha más ganancia disponible (μ ≈ 100 frente a μ ≈ 20). Si el diseñador la aprovecha para aplicar más NFB global, puede reducir la Zout resultante y linealizar la respuesta. El resultado neto no se puede declarar sin medir.
En topología del inversor de fase, los dos usan probablemente un LTP con resistencia de cola. Los bloques MOSFET+referencia de los dos equipos están en la placa de alimentación, así que no forman parte de este eje: cualquier mejora que aporten es de alimentación, no de señal.
Un detalle constructivo que conviene mencionar: el P52 usa tabiques metálicos en varias zonas del chasis para separar bloques funcionales (fuente y señal, y selector de entradas del resto). Es una decisión de ingeniería de detalle, no una ventaja tecnológica, y no cambia el balance del eje, pero forma parte del cuidado general que el fabricante pone en el diseño mecánico del equipo.
Veredicto del Eje A
Empate real, sin ventaja clara para ninguno de los dos.
En cantidad de films visibles el P52 tiene ventaja material clara. En reserva de corriente del driver el Jazz 90 tiene ventaja clara. En ganancia disponible para NFB el P52 lleva ventaja. En topología de señal los dos van en igualdad. En arquitectura de la etapa de entrada los dos tienen soluciones válidas por caminos distintos.
El resultado neto es un empate. La cantidad de films del P52, la corriente del driver del Jazz 90 y la ganancia disponible del P52 se compensan aproximadamente, sin que ninguna de las tres bazas sea decisiva por sí sola.
8. Eje B — Modernidad de control
El eje de control mide cómo cada amplificador gestiona su propio funcionamiento: la monitorización del bias, las protecciones automáticas, el arranque suave, la accesibilidad del mantenimiento y la conectividad integrada.
Aquí no se habla de señal musical sino de todo lo que ocurre alrededor de ella. En este eje, el Jazz 90 juega en otra liga.
Comparación lado a lado
| Elemento | Acronos P52 | Cayin Jazz 90 |
|---|---|---|
| Gestión del bias | Trimmers internos, no accesibles sin abrir el chasis. Número y reparto no confirmados: el bias podría ser compartido por par o individual. Sin procedimiento público. | Cuatro potenciómetros individuales accesibles desde arriba, con VU-metro conmutable como monitor. Procedimiento detallado en el manual. |
| Monitorización | Sin instrumentación visible. | Sistema BMI con MCU; placas verticales por válvula; comparador de sobrecorriente. |
| Protección de altavoces | Un único relé candidato en la placa trasera; función exacta ND. | Relés de protección en serie con la salida, gestionados por MCU. |
| Arranque suave | Relé tipo SRD y resistencia cerámica observados; función probable pero no confirmada. | Retardo de alta tensión documentado, unos 60 segundos. |
| Alimentación activa | Bloque MOSFET+referencia en la placa de alimentación; función ND. | Bloque MOSFET+referencia en la placa de alimentación; función ND. |
| Conectividad | Solo entradas analógicas. Sin Bluetooth, sin DAC, sin fono. | Fono MM de estado sólido, Bluetooth 5.1 con LDAC, DAC ES9018K2M, salida de subwoofer, salida de auriculares, mando a distancia. |
| Red de distribución | Fabricante artesanal, bajo pedido. | Distribuidores establecidos, incluyendo Lyric Audio en España. |
| Documentación técnica | Prácticamente inexistente. | Manual oficial completo con especificaciones, procedimientos y advertencias. |
Interpretación
El Jazz 90 no solo hace más cosas: las hace de forma más accesible al usuario. Su sistema BMI monitoriza la corriente de cada válvula de potencia y actúa si detecta desviación, su bias se puede ajustar sin abrir el chasis y con un control individual por válvula, y su manual explica el procedimiento paso a paso. En caso de fallo de una válvula, la protección actúa sin que el usuario tenga que hacer nada.
El P52, en cambio, no publica ni su procedimiento de bias, y la disposición de sus trimmers no está confirmada: si el bias fuese compartido por par, cualquier sustitución de válvulas requeriría un cuarteto emparejado y cualquier diagnóstico de deriva sería más difícil de aislar. Para cualquier operación relacionada con las válvulas hace falta un técnico que probablemente tenga que consultar al fabricante. Es el precio de la fabricación artesanal: sin red de soporte, cada operación se convierte en un proyecto.
En el apartado de alimentación activa, los dos equipos están empatados: ambos tienen un bloque MOSFET+referencia en su placa de alimentación, con función todavía por determinar. No es una baza diferencial de ninguno.
Veredicto del Eje B
Gana el Jazz 90 con claridad. No es una cuestión de matices: es una diferencia estructural. El Jazz 90 está diseñado para que el usuario pueda mantenerlo; el P52 está diseñado para que el fabricante lo mantenga. Y como el fabricante no tiene red de soporte, en la práctica eso significa que el P52 exige una relación directa con quien lo hizo, mientras que el Jazz 90 se puede mantener con la documentación en la mano.
Este eje pesa mucho en el uso diario. Un amplificador valvular requiere cambios de válvulas cada ciertos miles de horas y ajustes de bias periódicos. En el Jazz 90 el ajuste es individual y sin coste; en el P52 el ajuste es interno y probablemente pasa por técnico. A cinco años, la diferencia no es solo monetaria: es de viabilidad operativa.
9. Lo que ninguno de los dos incorpora
Para que el lector no se forme una idea equivocada, conviene listar las técnicas modernas de amplificación valvular que no aparecen en ninguno de los dos equipos. Ambos son evoluciones de la escuela clásica, no diseños de vanguardia.
| Técnica | Descripción | P52 | Jazz 90 |
|---|---|---|---|
| Gyrator (carga activa) | Inductancia simulada con componentes activos. Maximiza ganancia y linealidad de una etapa. | No observado ND | No observado ND |
| Seguidor MOSFET (PowerDrive) | Seguidor de fuente MOSFET entre el driver y la rejilla de la válvula de salida. Elimina el condensador de acoplo. | No observado ND | No observado ND |
| Realimentación de cátodo | Aplica una fracción de la señal de salida al cátodo de las válvulas de potencia. | No observada ND | No observada ND |
| Elevación de filamentos | Conecta una tensión continua positiva al devanado de filamento para reducir el zumbido. | No observada ND | No observada ND |
| Filamentos en DC | Alimentación de filamentos con corriente continua rectificada. Elimina el zumbido de 50 Hz. | No observado; mazos trenzados AC OBSERVADO | No observado; par trenzado AC OBSERVADO |
| Auto-bias / servo de bias | Circuito que ajusta automáticamente la polarización. | No; bias manual con trimmers OBSERVADO | No; bias manual asistido por VU-metro y BMI CONFIRMADO |
| SMPS (fuente conmutada) | Fuente de alimentación conmutada en lugar de transformador lineal. | No; transformador EI lineal OBSERVADO | No; transformador toroidal lineal en la fuente OBSERVADO |
| Regulador Maida | Regulador de alta tensión basado en un LM317 flotado sobre un MOSFET de alta tensión. | No observado ND | No observado ND |
| Acoplamiento directo (DC) | Eliminación del condensador de acoplo entre etapas. | No; condensadores de acoplo observados OBSERVADO | No; condensadores de acoplo observados OBSERVADO |
10. Coste total de propiedad
El precio de compra es solo una parte del coste real de un amplificador valvular. A lo largo de su vida útil hay que sumar válvulas de repuesto, mano de obra de mantenimiento y consumo eléctrico. Vamos a estimarlo a cinco años.
Precio de compra
| Concepto | P52 | Jazz 90 |
|---|---|---|
| Precio de compra | ND, bajo pedido. El fabricante no publica tarifa. | PVP oficial 2.990 €; con descuento VIP25 del 30 %, aproximadamente 2.093 € CONFIRMADO |
Válvulas de repuesto
| Componente | P52 | Jazz 90 |
|---|---|---|
| Cuarteto de potencia | 4× 6550 (New Sensor u otros fabricantes actuales) ≈ 160–220 € | 4× KT88 ≈ 240 €; EL34/6CA7/KT77 ≈ 120–250 € |
| Válvulas de entrada/driver | 2× EF86 + 2× ECC803S ≈ 80–120 € | 2× 12AX7 + 2× 6SN7 ≈ 60–100 € |
| Total sustitución en KT88 | ≈ 240–340 € | ≈ 300–340 € |
| Total sustitución en EL34/6CA7/KT77 | No aplica | ≈ 180–350 € |
Mano de obra y mantenimiento
| Aspecto | P52 | Jazz 90 |
|---|---|---|
| Procedimiento de bias | Requiere técnico con acceso al fabricante. Coste estimado 50–80 € por visita. | El usuario puede ejecutarlo con el manual y el VU-metro. Coste 0 €. |
| Protección contra sobrecorriente | Un único relé candidato en la placa trasera; función parcialmente ND. | Sistema BMI activo. Protección ante fallo de válvula sin coste adicional. |
| Disponibilidad de repuestos | Fabricante artesanal, bajo pedido. Plazos ND. | Red de distribuidores establecida. |
Estimación a cinco años
Acronos P52: ≈ 240–340 € (válvulas) + 100–160 € (dos visitas de técnico para bias) ≈ 340–500 €, más el precio de compra (ND). El consumo energético no se incluye porque el fabricante no lo publica.
Cayin Jazz 90 en KT88: ≈ 300–340 € (válvulas) + 0 € (bias autónomo con VU-metro) + ≈ 170 € (energía: 310 W × 2 h/día × 365 × 5 = 1.131,5 kWh × 0,15 €/kWh; 310 W es el consumo máximo, así que es una cota superior) ≈ 470–510 €, más el precio de compra (2.093–2.990 €).
Cayin Jazz 90 en EL34/6CA7/KT77: el coste de válvulas baja a 180–350 €, de modo que el total a cinco años quedaría en 350–520 € antes del precio de compra. El P52 no admite esta conmutación: su válvula de potencia es la 6550 y no hay interruptor documentado para cambiar de familia.
11. Conclusiones y cuadro de decisión
Lo que sabemos
- El Jazz 90 está mucho mejor documentado. Topología, clase de operación, procedimiento de polarización, protecciones y especificaciones eléctricas están publicados por el fabricante.
- El P52 muestra indicios de buena construcción y topología cuidada. Tabiques metálicos en varias zonas del chasis, EF86 de bajo ruido en la entrada, condensadores EPCOS de 105 °C en la fuente, bloque MOSFET+referencia en la placa de alimentación.
- Los dos equipos tienen un bloque activo en su placa de alimentación. No es una característica diferencial de ninguno. La función exacta está por determinar en ambos.
- Ambos usan condensadores de calidad en la ruta de señal. La narrativa «P52 boutique, Jazz 90 básico» es incorrecta: el Jazz 90 usa cuatro condensadores dorados, dos Realcap blancos y dos plateados en la fuente.
- La diferencia en cantidad de films es real pero no decisiva. El P52 tiene hasta 18 films visibles en su bandeja de señal frente a 2 films de acoplo confirmables en la ruta del Jazz 90, pero la cifra exacta de acoplo en cada equipo no está confirmada y la cantidad no mide la calidad.
- La masa del P52 no está verificada. La estimación visual (19–30 kg, orden de magnitud) no respalda los ~40 kg, pero tampoco los descarta.
- La arquitectura de bias del P52 no está confirmada. Se ven trimmers internos en dos zonas; si fuesen dos para cuatro válvulas (bias por par), la diferencia de mantenimiento con los cuatro controles individuales del Jazz 90 sería real; con más trimmers, menor.
Los dos ejes, resumidos
| Eje | P52 | Jazz 90 | Ganador |
|---|---|---|---|
| Eje A · Señal | LTP probable con resistencia de cola; EF86 bajo ruido; ECC803S de ganancia alta; hasta 18 films visibles en placa (no todos necesariamente de acoplo); bloque MOSFET+referencia compartido | LTP probable con resistencia de cola; 6SN7 de corriente alta; 2 films de acoplo confirmados en la ruta de señal; bloque MOSFET+referencia compartido | Empate |
| Eje B · Control | Bias interno con trimmers (número y reparto ND); arranque suave probable; sin MCU; sin protección documentada; sin conectividad | BMI con MCU; bias individual por válvula; arranque suave documentado; protección de altavoces; DAC/BT/fono; red de distribuidores | Jazz 90 |
Lo que no sabemos
- Zout de ninguno de los dos. Prioridad número uno.
- Parámetros del transformador de salida de ninguno de los dos. El componente que más determina el sonido.
- Distorsión a plena potencia de ninguno.
- Función exacta del bloque MOSFET+referencia de cada equipo. Requiere trazado comparado de las dos placas de alimentación.
- Valor unitario del banco EPCOS del P52. El código no permite resolver el valor exacto.
- Tensión nominal exacta de los Nichicon del Jazz 90 (400 V, lectura parcial).
- Masa real del P52 sin embalaje. La estimación visual de 19–30 kg es solo orientativa.
- Número y reparto de los trimmers de bias del P52.
- Realimentación global, tensión B+ y rizado de fuente de ambos.
Qué cambiaría la conclusión
- Zout del P52 ≤ 0,9 Ω: pasaría a ser alternativa clara.
- Diferencias sustanciales en los bloques de alimentación de los dos equipos: podrían romper el empate del Eje A, si uno de los dos bloques resulta ser un regulador completo y el otro solo una referencia de bias.
- Respuesta al escalón cuadrado de los OPT: revelaría la calidad relativa de los dos transformadores de salida, que es donde se decide buena parte del sonido.
- Confirmación de la arquitectura de bias del P52: si fuese individual con cuatro trimmers, acortaría la diferencia del Eje B; si fuese por par con dos, la confirmaría.
- Relectura del código TDK a resolución macro: cerraría el valor del banco y el rizado del P52.
Cuadro de decisión rápida
| Si tu prioridad es… | Orientación | Razón |
|---|---|---|
| Menor incertidumbre documental | Jazz 90 | Ficha oficial amplia, procedimiento de bias documentado, protecciones declaradas. |
| Integración todo en uno | Jazz 90 | DAC, Bluetooth, fono MM y salida de subwoofer, sin equipos externos. |
| Mayor cantidad de condensadores de calidad | P52 | Hasta 18 films visibles en la bandeja de señal frente a 2 films de acoplo confirmables en la ruta del Jazz 90. La cantidad no mide la calidad. |
| Filosofía purista · construcción artesanal | P52 | Construcción artesanal, banco de alta tensión con tres condensadores TDK/EPCOS identificados, tabiques metálicos en varias zonas del chasis. |
| Parentesco con la escuela británica clásica | P52 | Comparte la familia de válvulas del Mullard 5-20, doblada a estéreo con 6550. |
| Driver con mayor corriente de reposo | Jazz 90 | La 6SN7 admite 20 mA frente a los 8 mA de la ECC803S del P52, y entrega con más linealidad la corriente de carga de la capacidad Miller en alta frecuencia. |
| Mantenimiento autónomo y bias individual | Jazz 90 | Manual oficial, VU-metro, BMI y bias individual por válvula. El P52 tiene trimmers internos de número y reparto no confirmados. |
| Protección de altavoces activa | Jazz 90 | El Jazz 90 tiene protección de altavoces confirmada con relés en serie con la salida. En el P52 solo hay un relé candidato en la placa trasera, probablemente para el arranque suave; no hay protección de altavoces confirmada. |
| Longevidad del condensador de fuente | Sin diferencia clara | Ambos bancos son de 105 °C (TDK/EPCOS y Nichicon). Solo se documenta la vida útil de la serie TDK (superior a 5.000 h a 105 °C); la del Nichicon es ND. |
| Flexibilidad de válvulas de potencia (tube rolling) | Jazz 90 | Conmutación KT88/EL34 declarada con bias individual. En el P52, si el bias fuese por par (no confirmado), el tube rolling quedaría limitado a cuartetos emparejados de fábrica. |
| Fono MM integrado | Jazz 90 | Etapa de estado sólido con error RIAA ≤ ±0,25 dB y S/N 68 dB. |
| Mayor masa bruta declarada | Ninguno (empate) | El Jazz 90 declara 27,5 kg. El P52 no tiene peso verificado, pero una estimación visual a ojo da 19–30 kg, sin báscula. No hay base firme ni para decir que el P52 sea más pesado ni para decir que no lo sea. |
| Continuidad de soporte a largo plazo | Jazz 90 | Red de distribuidores establecida. El P52 depende de una sola persona y no hay procedimiento de bias público: si el fabricante cesara su actividad, el equipo quedaría sin soporte documentado. |
| Optimizar la adaptación sin medir Zout | Jazz 90 con la toma de 4 Ω | Con un altavoz de 6 Ω nominales, la toma de 4 Ω del Jazz 90 da un factor de amortiguamiento efectivo más alto (mejor control del altavoz y menor interacción) a costa de perder aproximadamente 1 dB de potencia máxima. La toma de 8 Ω hace lo contrario: más potencia disponible pero más interacción con la curva de impedancia de la caja. Como el sistema de referencia tiene 89 dB/W/m y escucha a 3 m, el 1 dB de potencia no es crítico, y la toma de 4 Ω es la opción conservadora. Es una recomendación práctica que se puede aplicar mañana mismo sin osciloscopio. |
| Uso con altavoces de impedancia compleja | Pendiente | Requiere medir Zout en ambos y obtener la curva de impedancia de la caja. |
| Escucha a nivel de monitorización (105 dB a 3 m) | Ninguno | Con 89 dB/W/m y 3 m, 105 dB de pico exigen unos 180 W por canal. Ninguno llega. |
12. Mediciones pendientes
Para cerrar las incógnitas de este informe, haría falta una serie de mediciones sobre unidades físicas. Aquí van ordenadas por prioridad y agrupadas cuando la operación es la misma sobre los dos equipos.
| Prioridad | Medición | Finalidad |
|---|---|---|
| 1 | Trazado comparado de las placas de alimentación de ambos equipos | Determina si los bloques MOSFET+referencia realizan la misma función (multiplicador de capacidad, regulador serie de B+ o referencia de bias). |
| 2 | Zout de ambos por el método del divisor resistivo | Determina la interacción con la impedancia real de la caja. |
| 3 | Respuesta al escalón cuadrado de los OPT de ambos equipos sobre carga resistiva de 8 Ω | Revela inductancia primaria, inductancia de fuga y comportamiento en banda alta. Es la medición que más información sonora aporta de todas las pendientes. |
| 4 | Curva completa de impedancia del Crossover A v2.4 | Cuantifica la alteración espectral real. |
| 5 | Pesaje real del P52 sin embalaje | Cierra el dato de masa. La cifra informal de ~40 kg y la estimación visual de 19–30 kg son contradictorias y ninguna está verificada. |
| 6 | Foto de los tres condensadores EPCOS del P52 con diámetro y longitud medidos contra una referencia de escala visible (zócalo de válvula, puente KBU1010), y macro de la banda impresa del manguito si la iluminación lo permite | El par (diámetro × longitud) acota la lista de candidatos del catálogo a uno o dos valores concretos, antes incluso de leer la banda. En paralelo, macro del marcado completo del Nichicon del Jazz 90 para confirmar la tensión nominal (400 V, lectura parcial). |
| 7 | Foto lateral a 45° de los condensadores dorados y blancos del Jazz 90 | Cierra marca y valor de los condensadores de acoplo (dorados y blancos). |
| 8 | Curva de distorsión frente a potencia | Establece el P@1 % THD. |
| 9 | Respuesta en frecuencia con carga real | Cuantifica la variación sobre la curva de impedancia. |
| 10 | Trazado o inspección del relé de la placa trasera del P52 | Determina si es de protección de altavoces, de arranque suave o de otra función. Si no hay protección de altavoces, el P52 queda sin esa capa de seguridad frente a fallos. |
| 11 | Rizado de fuente de ambos con osciloscopio | Sustituye los cálculos condicionales. |
| 12 | Corriente de reposo y de rejilla en picos del P52 | Confirma si es AB1 o AB2. |
| 13 | Trazado de la PCB del Jazz 90 (cara inferior) | Descarta o confirma un circuito no visible en la señal. |
| 14 | Profundidad de realimentación negativa global | Explica la Zout medida. |
| 15 | Consulta al fabricante | UAT, P@1 % THD, Zout, función de los relés del P52, clase AB1, procedimiento de bias, número y reparto de trimmers. |
REFERENCIAS Y CRÉDITOS
Referencias y créditos
Fuentes primarias
- Acronos P52 · fabricante. JC Valvular. Ficha comercial y web oficial. 40 W por canal en push-pull clase AB. Vídeo del proceso de fabricación: «Amplificador ACRONOS P52 Una obra de arte. Cómo se fabricó». Fuente de las imágenes del interior y del proceso de montaje, y base del análisis fotográfico de la sección 4.5.
- Cayin Jazz 90 · fabricante. Cayin. Documentación oficial y manual del usuario. Fuente de THD 0,2 % a 1 W / 1 kHz; potencia UL 50 W + 50 W RMS y TR 28 W + 28 W RMS; clase AB1 push-pull; 4× KT88; grupos de sustitución; códecs Bluetooth LDAC, aptX HD, aptX LL, aptX, AAC, MP3, SBC (sin UAT); ganancia fono 40 dB; SUB OUT full frequency; fusibles T1.6AL250V / T3.15AL250V; rodaje 50/100 h; soft-start ~60 s; intervalo mínimo 2 min; válvulas emparejadas. Nota sobre el OPT: la documentación de Cayin describe el transformador de alimentación como toroidal de diseño propio; el tipo de núcleo del transformador de salida no se especifica en la ficha oficial.
- Cayin Jazz 90 · distribución España. Lyric Audio. Precio PVP 2.990 € y descuento VIP25 del 30 %. tienda.lyricaudio.com/producto/cayin-jazz-90 (consultado 2026-10)
- Cayin Jazz 90 · análisis fotográfico. Análisis de la fotografía del interior (review de fairaudio.de). Identificación del sistema BMI distribuido, del módulo Bluetooth+DAC blindado, del fono MM de estado sólido y de los reguladores de tensión. Análisis detenido de la placa de alimentación, donde se identifica un bloque con disipador del mismo tipo que el del P52, dentro de una placa más compleja.
- Cayin serie Jazz · transformadores de salida. Reviews de la serie Jazz publicadas en 7Review y otros medios especializados describen los transformadores de salida de la gama como EI bobinados a mano. Se cita aquí para justificar la etiqueta PROBABLE del tipo de núcleo del Jazz 90 en §1.2 y §4.4, en ausencia de confirmación directa por parte del fabricante sobre el modelo específico Jazz 90.
- Condensador TDK/EPCOS serie B43645. Datasheet oficial: TDK B43645 (PDF). La familia cubre valores de 160 a 1.470 µF en versiones de 450 y 475 V, tolerancia ±20 % (M) y vida útil superior a 5.000 h a 105 °C. La lista de valores no sigue estrictamente la serie E24: incluye 490, 530, 540, 580, 610, 670, 760, 840 y 890 µF entre otros. El valor 760 µF está disponible a 450 V con código de pedido B43645A5767M05 y cápsula 30 × 55 mm.
- Sistema de referencia. Simulación LspCAD de la curva de impedancia del Altavoz de 35 años — Crossover A v2.4 MR-A-01, aportada por el propietario (2026-10). No es una medición.
Fuentes complementarias
- Reviews del Jazz 90. lite-magazin.de, «Cayin Jazz 90 – Alleskönner mit Röhren-Power». fairaudio.de y hifi.de, reseñas sin mediciones instrumentales.
- Diseño histórico de referencia. Mullard Ltd. Circuits for Audio Amplifiers (Booklet TP413). Primera edición abril 1959; segunda revisada agosto 1960.
- Datasheets de válvulas. Mullard (EL34, ECC83, EF86), Genalex/New Sensor (KT77 Gold Lion, KT88 Gold Lion), JJ Electronic (6550, KT88, KT90, KT120, ECC803S, EL34), TAD (ECC803S).
- Técnicas modernas y física del push-pull. Documentación de Tubelab sobre PowerDrive. Documentación de diyaudioprojects sobre CCS discretas con MOSFET+TL431. Texas Instruments, TL431. Morgan Jones, Valve Amplifiers (capítulos sobre cancelación de rizado en push-pull y sobre transformadores de salida).
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