Calculadoras acústicas — SBIR, modos, sensibilidad y potencia
Calculadoras acústicas
Nueve herramientas en tres bloques —colocación y sala, altavoz y sistema, interacción y medición— más una sección de referencia y auxiliares, para aplicar las fórmulas del informe a un caso concreto. Cada resultado lleva etiqueta CALCULADO y su nota de alcance: son cálculos bajo supuestos declarados, no mediciones.
Es una forma rápida de aplicar las fórmulas de la Parte III del informe a tu caso concreto, evitando errores de unidades (el más frecuente: 1 W vs. 2,83 V). No es un consultor que te diga dónde colocar los altavoces ni un sustituto de medir en tu sala. Los tres inputs que preguntaría un consultor (dimensiones, tipo de altavoz, distancia de escucha) no contienen la información que determina la respuesta real: dónde están la puerta, la ventana y el mueble, si la sala es simétrica respecto al eje de escucha, si hay tratamiento, cuál es la directividad real del altavoz y dónde está el punto de escucha. Por eso cada herramienta aquí ilumina relaciones y remite al informe; ninguna prescribe acciones.
HERRAMIENTAS
Nueve herramientas organizadas en tres bloques: colocación y sala (SBIR + ganancia de contorno, explorador de modos axiales), altavoz y sistema (sensibilidad con conversor dB, potencia/SPL, factor de amortiguamiento y Q_res/BW/τ_res) e interacción y medición (retardo/fase/suma de fuentes, Dc + Sabine y ventana temporal → resolución frecuencial). Una sección final de referencia y auxiliares conserva las conversiones elementales (ms ↔ m, λ ↔ f ↔ T) y la ilustración de pendiente tonal. Todas las salidas son CALCULADO: no son mediciones.
Bloque I · Colocación y sala (2)
SBIR y ganancia de contorno comparten la distancia d a la pared frontal y el tipo de frontera. El explorador de modos axiales completa el paisaje de la sala. La distancia a la pared y las dimensiones de la sala determinan las frecuencias que se verán afectadas.
1 · SBIR y ganancia de contorno
La distancia del woofer a la pared frontal y el tipo de frontera determinan el primer nulo SBIR, el primer refuerzo constructivo y la ganancia de contorno máxima. La ganancia de contorno y la interferencia SBIR están relacionadas, pero no son magnitudes equivalentes: describen efectos distintos de la misma proximidad a la frontera. Para los modos axiales, ver el 2 · Explorador.
CALCULADO SBIR: modelo de fuente puntual, pared plana e infinita, incidencia perpendicular, c = 343 m/s. Primer nulo en f = c/(4d); primer refuerzo constructivo en f = c/(2d) (frecuencia ideal; la amplitud del refuerzo depende del coeficiente de reflexión y de la geometría). d debe ser la distancia acústicamente relevante entre el centro de radiación y la superficie reflectante, no necesariamente la distancia a la cara frontal de la caja. La frecuencia y la profundidad del nulo real dependen también de la posición del oyente, el ángulo de incidencia y las demás superficies. Ganancia de contorno: cotas idealizadas de 0 / +6,02 / +12,04 / +18,06 dB para 0/1/2/3 fronteras reflectantes ideales. La cota de +18 dB (octavo de espacio) es un límite teórico que no se alcanza en la práctica: requeriría tres paredes infinitas y rígidas con el altavoz en una esquina perfecta. En una sala real, el valor efectivo es menor por absorción, tamaño finito de las paredes y mobiliario. La ganancia de contorno y la interferencia SBIR están relacionadas, pero no son magnitudes equivalentes: comparten la geometría de la frontera y la distancia d, pero describen fenómenos distintos. El resultado concreto en una sala dada depende de la geometría, las superficies y la posición de escucha, y no se predice con el modelo simplificado. Desarrollo en III.1.2 del informe y Anexo D.12.
2 · Explorador de modos axiales y frecuencia de Schroeder
Introduce las dimensiones de tu sala y el T60 estimado. La herramienta muestra los primeros modos axiales (no tangenciales ni oblicuos), marca los modos por zona (modal / estadística), permite alternar entre la vista por dimensión (3×3) y la vista ordenada por frecuencia (12 modos), y enlaza con las secciones del informe que tratan tu caso. No recomienda posiciones de altavoces ni de oyente.
Vistas de la tabla de modos axiales
| Dimensión | n = 1 | n = 2 | n = 3 |
|---|---|---|---|
| Largo | 35,7 Hz | 71,5 Hz | 107,2 Hz |
| Ancho | 47,6 Hz | 95,3 Hz | 142,9 Hz |
| Alto | 68,6 Hz | 137,2 Hz | 205,8 Hz |
Cada fila descompone una dimensión de la sala; cada columna, el orden del modo axial.
| # | Modo | Frecuencia | Zona |
|---|---|---|---|
| 1 | Largo n=1 | 35,7 Hz | Zona modal |
| 2 | Ancho n=1 | 47,6 Hz | Zona modal |
| 3 | Alto n=1 | 68,6 Hz | Zona modal |
| 4 | Largo n=2 | 71,5 Hz | Zona modal |
| 5 | Ancho n=2 | 95,3 Hz | Zona modal |
| 6 | Largo n=3 | 107,2 Hz | Zona modal |
| 7 | Alto n=2 | 137,2 Hz | Zona modal |
| 8 | Ancho n=3 | 142,9 Hz | Zona modal |
| 9 | Largo n=4 | 142,9 Hz | Zona modal |
| 10 | Largo n=5 | 178,6 Hz | Zona modal |
| 11 | Ancho n=4 | 190,6 Hz | Zona modal |
| 12 | Alto n=3 | 205,8 Hz | Zona estadística |
Color azul = por debajo de fs (zona modal; clasificación gráfica orientativa, no una frontera física exacta). Con el checkbox activado, color amarillo = dentro de la banda 70–90 Hz del realce del X3 descrita en II.1 del informe.
Primer nulo SBIR a distintas distancias
| Distancia a pared | Primer nulo | Nota |
|---|---|---|
| 0,30 m | 285,8 Hz | — |
| 0,50 m | 171,5 Hz | Proximidad orientativa: Largo n=5 (178,6 Hz) |
| 0,80 m | 107,2 Hz | Proximidad orientativa: Largo n=3 (107,2 Hz) |
| 1,00 m | 85,8 Hz | — |
| 1,50 m | 57,2 Hz | — |
| 2,00 m | 42,9 Hz | Proximidad orientativa: Ancho n=1 (47,6 Hz) |
Proximidad orientativa = diferencia menor que la tolerancia declarada: máx(5 Hz, 6 % de la frecuencia del modo). La comparación se hace solo entre modos por debajo de fs, donde el comportamiento modal es físicamente dominante; por encima de fs la interpretación modal pierde sentido. La proximidad frecuencial no implica interferencia efectiva: el modo y el nulo SBIR pueden reforzarse, debilitarse o resultar inaudibles según la posición de escucha.
Lo que el informe dice de tu caso
CALCULADO Cálculos bajo modelos simplificados (sala rectangular rígida, fuente puntual SBIR, c = 343 m/s). La frecuencia de Schroeder del ejemplo es una estimación de transición, no una frontera física abrupta. En salas pequeñas la distribución de modos es irregular. Los resúmenes del informe enlazan a las secciones relevantes.
Bloque II · Altavoz y sistema (4)
Sensibilidad con conversor dB, potencia/SPL, factor de amortiguamiento y Q_res ↔ BW ↔ τ_res. El altavoz y la cadena eléctrica.
3 · Sensibilidad y conversor dB
Dos pestañas que comparten la idea de fondo: la referencia importa. Sin declarar la referencia, comparar cifras produce errores de 3 a 6 dB, del mismo orden que muchas diferencias que se discuten como audibles.
dB a 2,83 V/1 m = dB a 1 W/1 m + 10·log₁₀(8/R). La conversión presupone carga resistiva; la impedancia real de un altavoz varía con la frecuencia. Indica en qué referencia está publicada la cifra del fabricante y la página calcula la otra.
CALCULADO Equivalencia nominal. No convierte automáticamente una medición real en otra equivalente: la impedancia de un altavoz real varía con la frecuencia. Comparar cifras sin declarar la referencia produce errores de 3 a 6 dB. Tabla y contexto en el Anexo B del informe.
Introduce un valor y su unidad. La tabla muestra todas las equivalencias. Referencia: dBu y dBm usan √0,6 = 0,7746 V, de modo que 0 dBu = 0 dBm a 600 Ω. dBFS requiere declarar referencia (0 dBFS = X dBu / X Vrms); sin esa referencia no se convierte a SPL ni a tensión.
| Magnitud | Equivalencia |
|---|---|
| dBu | 0,00 dBu |
| dBV | −2,22 dBV |
| dBm @ 600 Ω | 0,00 dBm @ 600 Ω |
| Vrms | 0,7746 V |
| Vpico | 1,0954 V |
| Vpp | 2,1909 V |
CALCULADO Conversión de tensión (dBu, dBV, Vrms, Vpico, Vpp) y de potencia (dBm referidos a 600 Ω). dBu = 20·log₁₀(Vrms/0,7746). dBV = 20·log₁₀(Vrms/1,0). dBm (600 Ω) = 20·log₁₀(Vrms/0,7746). Con √0,6, 0 dBu = 0 dBm exactamente. La equivalencia dBu ↔ dBm solo es válida a 600 Ω; para otra impedancia de carga, no se cumple. dBFS no se incluye: es una unidad digital que requiere declarar la referencia del convertidor (0 dBFS = X dBu / X Vrms). Desarrollo en el Anexo B del informe.
4 · Potencia y SPL
SPL a 1 W y d metros = sens − 20·log₁₀(d). Potencia media = 10^((SPL objetivo − SPL a 1 W − corrección acústica)/10). Potencia de pico = potencia media × 10^(cresta/10). La corrección acústica añade la ganancia estéreo (+3 dB) y la de sala (variable según el recinto). El resultado es la potencia por canal, no el total del sistema.
CALCULADO Ejercicio idealizado bajo los supuestos declarados. La corrección acústica no sustituye a medir; es una aproximación para estimar el orden de magnitud. Los escenarios de +7 y +10 dB son hipótesis ilustrativas, sin fuente normativa: la ganancia real de sala depende del recinto, de la posición de escucha y de la correlación entre canales, y no es una constante en toda la banda. No son garantías de refuerzo. A niveles de pico por encima de ~300 W, la excursión y la compresión térmica limitan antes que la potencia disponible; el umbral de 300 W es una señal de aviso, no un límite físico universal. Los valores no son especificaciones de amplificador. Para sistemas de PA con varias cajas, arrays o cobertura de techo, consulta otras herramientas. Desarrollo en el Anexo B del informe.
5 · Factor de amortiguamiento y variación de respuesta
Factor de amortiguamiento: DF = Zcarga / Zsalida. Variación de respuesta con la impedancia de carga: Δ(dB) = 20·log₁₀[(Zmáx/(Zserie+Zmáx)) / (Zmín/(Zserie+Zmín))], con Zserie = Zsalida + Rcable. Modelo resistivo. El resultado es una estimación del efecto de la resistencia serie sobre la respuesta, no una predicción completa de la respuesta del altavoz.
CALCULADO Modelo resistivo. El altavoz real tiene impedancia compleja, por lo que Δ(dB) estima el efecto de la resistencia serie sobre la respuesta, no la predice. Rcable se calcula como 2 · L · ρ / S, con ρ = 0,0175 Ω·mm²/m (cobre a 20 °C); a 40 °C sube a ≈0,0189 (con α ≈ 0,0039 /K). El "DF efectivo" incluye la resistencia del cable además de la impedancia de salida del amplificador. En biwiring, dos conductores idénticos recorriendo el mismo trayecto en paralelo reducen la resistencia equivalente a la mitad (L · ρ / S en lugar de 2 · L · ρ / S). En una instalación real, los ramales alimentan secciones distintas del filtro divisor: el caso no es estrictamente el de dos resistencias en paralelo, y la topología del filtro determina el efecto efectivo. El valor de 0,1 dB corresponde al modelo de Lesurf (cable de 0,1 Ω, altavoz de 8 Ω) y cuantifica únicamente la variación atribuible a reducir la resistencia del cable, no el efecto total de la resistencia serie sobre la respuesta. El informe no adopta una ventaja audible universal (Anexo D.11). Desarrollo en III.2.2 del informe.
6 · Q_res ↔ ancho de banda ↔ octavas ↔ τ_res
Dado un resonador de segundo orden con frecuencia central fc y factor de calidad Q_res, calcula el ancho de banda a −3 dB, su equivalente en octavas, el número de ciclos hasta −60 dB y el tiempo de decaimiento del resonador. Es el puente entre el waterfall de REW, la ventana temporal y las resonancias visibles en la respuesta.
CALCULADO Modelo de resonador de segundo orden (BANDPASS), excitación impulsiva, sin pérdidas añadidas. τ_res es el tiempo de decaimiento del resonador a −60 dB, NO el T60 de sala ni la constante de tiempo 1/e. Fórmulas: BW = fc/Q_res; BW_oct = log₂((√(1+1/(4Q²)) + 1/(2Q))/(√(1+1/(4Q²)) − 1/(2Q))); ciclos(−60 dB) ≈ 2,2·Q_res; τ_res = ciclos/fc. Válido para picos modales aproximadamente de fase mínima; no para nulos de cancelación. Desarrollo en el Anexo B y Anexo D.5 del informe.
Bloque III · Interacción y medición (3)
Retardo, fase y suma de fuentes; distancia crítica y Sabine; ventana temporal y resolución frecuencial. La interacción entre altavoz y sala, y las limitaciones de la medición.
7 · Retardo, fase y suma de fuentes
Dos cálculos que comparten la idea de combinación de señales. Retardo ↔ fase ↔ polaridad: dada una diferencia de camino Δd (o un retardo Δt), calcula el desfase a una frecuencia de cruce f y la frecuencia a la que la señal llega invertida. Suma de fuentes: dos fuentes con niveles L1 y L2 suman de forma distinta según su coherencia. Son desfases geométricos ideales: no modelan la fase de filtros, puerto, EQ ni la respuesta del altavoz.
Retardo ↔ fase ↔ polaridad
Útil para alinear un subwoofer con los monitores, comprobar una reflexión en el ETC de REW o preparar un multisub.
CALCULADO Delay puro, sin fase de filtros. c = 343 m/s. En un sistema real, el cruce LR, el retardo de grupo del puerto, la EQ y la propia respuesta del altavoz añaden fase. f_inversión = c/(2·Δd) es la frecuencia a la que la diferencia de camino equivale a media longitud de onda; f_refuerzo = c/Δd es la frecuencia a la que equivale a una longitud de onda completa. Son cotas de primer orden. Para SBIR, la diferencia de camino es 2·d_pared (ida y vuelta): el nulo está en c/(4·d_pared), que es f_inversión con Δd = 2·d_pared. La verificación final con el ETC de REW y la suma en el punto de escucha es imprescindible. Desarrollo en III.1.2 del informe y IV.3.
Suma de 2 fuentes (coherente vs incoherente)
Con la misma fase, la suma coherente da hasta +6 dB; si son incoherentes, la suma de potencias da +3 dB. Con un desfase Δφ, la suma vectorial queda entre ambos casos. El desfase puede derivarse de la diferencia de camino Δd y de la frecuencia f, o introducirse manualmente; el selector «Origen del desfase» determina cuál de los dos campos es el maestro y cuál el derivado. Esta herramienta demuestra visualmente por qué más drivers no equivalen automáticamente a más nivel: la fase importa.
CALCULADO Suma a una sola frecuencia. c = 343 m/s. Δφ es la diferencia de fase a esa f. Coherente = fuentes en fase (+6 dB si L1 = L2); incoherente = suma de potencias (+3 dB si L1 = L2); vectorial = suma compleja con cos(Δφ). Con Δφ = 180° y L1 = L2, la cancelación es total: el resultado se muestra como "−∞ (cancelación total)". No es la respuesta en banda completa: para eso hay que medir con REW y analizar la respuesta impulsional, o hacer la suma vectorial frecuencia a frecuencia. Desarrollo en I.4 del informe y II.2.
8 · Distancia crítica y absorción (Dc + Sabine)
Dos herramientas para razonar sobre la sala sin pedir materiales. Dc (distancia crítica) es el punto en que los niveles de campo directo y reverberante se igualan bajo las hipótesis del modelo. No es una frontera física abrupta: por debajo del Dc domina el campo directo y por encima el reverberante, pero el resultado depende de la directividad y de las condiciones del recinto. Sabine what-if responde a la pregunta "¿cuánta absorción necesito para bajar el RT60 de X a Y".
Dc — distancia crítica y nivel directo vs reverberante
Dc = 0,057 · √(Q_dir · V / RT60). Q_dir es el factor de directividad: Q=1 omnidireccional, Q=2 semiespacio, Q=4 cuarto de espacio. Para una fuente omnidireccional, Q_dir = 1.
ΔL(r) = 20·log₁₀(Dc/r). A r = Dc, directo y reverberante son iguales (0 dB). Por debajo de Dc domina el directo; por encima, el reverberante. Es una aproximación: no sustituye a una predicción completa del SPL (que depende de la potencia radiada y de la directividad real).
Sabine what-if — absorción total ↔ RT60
Sabine: RT60 = 0,161 · V / A, con A en m² Sabine. Si quieres saber cuánta absorción necesitas para llegar a un RT60 objetivo, introduce V y el RT60 objetivo. La absorción equivalente no se traduce automáticamente en una cantidad de material físico: para eso hacen falta coeficientes de absorción por frecuencia, superficies y condiciones de montaje.
CALCULADO Dc y Sabine: modelos de campo difuso. Válidos por encima de la frecuencia de Schroeder; por debajo, la distribución modal domina y el concepto de campo reverberante pierde sentido. A = Σ Si·αi (suma de superficies por coeficiente de absorción). Para el desglose por materiales, consultar tabla del Anexo B del informe. Un RT60 elevado no demuestra por sí solo que el sonido resulte subjetivamente "embarrado": conviene examinar también el decaimiento de cada modo. Desarrollo en III.1.1 y Anexo C.
9 · Ventana temporal → resolución frecuencial
Para una ventana rectangular, la resolución frecuencial de un análisis FFT es aproximadamente Δf = 1 / T, con T en segundos y Δf en hercios. Con T en milisegundos: Δf(Hz) = 1000 / T(ms). Es la relación inversa entre duración de la ventana temporal y resolución en frecuencia. Dos entradas sincronizadas.
Tabla de referencia rápida
| Ventana | Δf rectangular | Qué se ve en REW |
|---|---|---|
| 3 ms | 333 Hz | Medios-agudos, resolución gruesa |
| 5 ms | 200 Hz | Protocolo IV.1 del informe |
| 20 ms | 50 Hz | Zona modal inferior |
| 1000 ms (1 s) | 1 Hz | Análisis modal de banda estrecha |
CALCULADO Δf = 1 / T es el límite de Rayleigh para ventana rectangular (criterio de separación basado en el primer cero del lóbulo principal; no garantiza que dos componentes se resuelvan visualmente en cualquier análisis). REW aplica la ventana elegida por el usuario; con Hann o Blackman-Harris el ancho de banda efectivo equivalente es 1,5–2× mayor que el rectangular, así que la resolución práctica es menor que el valor calculado. No es una propiedad universal: el factor real depende de la ventana concreta y de la definición de resolución (ancho del lóbulo principal, ancho de banda equivalente de ruido, capacidad de resolver dos tonos). El número es el mejor caso teórico, no la resolución exacta que verás en el gráfico. Desarrollo en IV.1 del informe y Anexo C.
Referencia y auxiliares
Conversiones elementales (ms ↔ m, λ ↔ f ↔ T) e ilustración de pendiente tonal. Operaciones auxiliares que apoyan el resto de herramientas y remiten a las fórmulas del informe.
A · Pendiente de la curva objetivo — ilustración
Qué significa una pendiente en una gráfica de respuesta en frecuencia. La curva gris es la referencia plana (0 dB/octava); la curva cian es la que controlas con el deslizador; la línea ámbar discontinua es la tendencia media-aguda de la curva de preferencia de Harman (−0,8 dB/octava). No es una curva objetivo prescriptiva: la curva real de Harman incluye además un shelf de graves (típicamente +4 a +10 dB por debajo de ~100–150 Hz) que esta línea recta no representa. El informe desarrolla el argumento en I.2 y III.1.3.
Mueve el deslizador o usa un ejemplo para ver qué significa una pendiente. Todas pivotan en 1 kHz = 0 dB.
CALCULADO Cálculo bajo supuestos declarados: pendiente constante en dB/octava, anclaje en 1 kHz = 0 dB, sin modelar la sala, el altavoz ni el oyente. La línea de referencia Harman usa una pendiente de −0,8 dB/octava, citada en la literatura como tendencia de la zona media-aguda; no incluye el shelf de graves de la curva completa y no se presenta como una pendiente universal. La leyenda de la gráfica muestra una pendiente lineal en escala logarítmica, anclada a 1 kHz, no un objetivo de ecualización recomendado. El informe no fija una pendiente numérica universal (III.1.3). Para el argumento completo sobre por qué "plano en sala" no es el objetivo, ver el callout azul de I.2.
B · Conversor tiempo ↔ distancia (REW)
Conversión directa d = t · c / 1000 y t = d · 1000 / c, con c ≈ 343 m/s. Útil para traducir un pico del ETC de REW a diferencia de camino (ida + vuelta del recorrido extra). La diferencia de camino es un dato geométrico general. La distancia a una pared concreta es una interpretación posterior que depende de qué reflexión sea: solo para una reflexión en pared trasera con incidencia normal se cumple dpared = t · c / 2000. Con una pared lateral la geometría es distinta y la relación d/2 no aplica.
c ≈ 343 m/s · Diferencia de camino: d = t · c / 1000 · Distancia a pared trasera con incidencia normal: dpared = t · c / 2000
CALCULADO La conversión entre tiempo y diferencia de camino es general. La distancia a la pared es una interpretación geométrica que solo es válida para una reflexión en pared trasera con incidencia normal. Con otra geometría (pared lateral, techo, suelo, objeto), la relación entre la diferencia de camino y la distancia a la superficie reflectante es distinta. Desarrollo en Anexo C del informe.
C · Conversor longitud de onda ↔ frecuencia ↔ periodo
λ = c / f · T = 1 / f. Tres entradas sincronizadas. c seleccionable (15 / 20 / 25 °C) o personalizada. Útil para III.1.2 (SBIR), II.3 (nota a 82 Hz), I.4 (separación entre centros) y III.1.3 (absorción por panel).
Tabla frecuencia ↔ nota musical
| Nota | Hz | λ (c = 343 m/s) |
|---|---|---|
| La0 | 27,5 | 12,47 m |
| Mi1 (bajo) | 41,2 | 8,33 m |
| Mi2 (guitarra) | 82,4 | 4,16 m |
| La2 | 110,0 | 3,12 m |
| Do4 | 261,6 | 1,31 m |
CALCULADO Modelo en aire a la c seleccionada. Se usa 343 m/s por defecto, coherente con el ejemplo del informe y con las herramientas 1, 2, 7 y 8. El valor más preciso a 20 °C es 343,2 m/s, pero la diferencia (0,06 %) no altera ninguna conclusión. Las frecuencias de nota son aproximaciones con temperamento igual (La4 = 440 Hz). Desarrollo en Anexo B y III.1.2 del informe.
LO QUE ESTA PÁGINA NO PUEDE HACER
Lo que esta página no puede hacer
Explícito, para que nadie confunda una herramienta con un consultor:
- No recomienda posiciones. Ni de altavoces ni de oyente. La posición depende de variables que las dimensiones no contienen.
- No dice si tu sala es «problemática». No hay umbral universal. La valoración depende de la respuesta medida, el decaimiento y el programa musical.
- No sustituye a medir. Los campos de esta página no reemplazan una respuesta impulsional y un barrido promediado.
- No calcula EPDR, impedancia compleja ni PIR. Requieren curvas, no escalares. La PIR y la EPDR se discuten en el informe como diagramas y mediciones, no como calculadoras.
- No estima compresión térmica. Requiere mediciones multi-nivel. En el informe es ND.
- No aplica índices de densidad modal. Son heurísticos, no normativos, y no son accionables sobre una sala ya construida. El informe no los usa.
- No pregunta por el precio. Esa lógica es el Error n.º 5 del informe.
- No fija una pendiente de curva objetivo. La sección de referencia y auxiliares (pendiente tonal) ilustra qué significa una pendiente y muestra la tendencia media-aguda de la referencia Harman; la forma preferida depende de la sala, el oyente y el programa.
- No calcula todos los modos de la sala. El explorador muestra los primeros modos axiales, no el conjunto completo de modos propios (tangenciales y oblicuos).
Esta página está pensada para audio doméstico: un altavoz, una sala, un punto de escucha. Si lo que necesitas es estimar el SPL de un sistema de PA con varias cajas, calcular cobertura de altavoces de techo, arrays (end-fire, broadside), distancia de transición, DMX o conversiones de iluminación, esta página no es la herramienta adecuada. Para esos casos, consulta PAcalculate de Doctor ProAudio: es una suite profesional, muy completa, mantenida y disponible también como app móvil gratuita para Android e iOS.
La división es limpia: PAcalculate calcula; esta página explica los límites de lo que calcula. Si tu caso es doméstico y quieres entender qué estás midiendo y por qué, estás en el sitio correcto. Si tu caso es profesional y solo necesitas el número, PAcalculate te lo dará más rápido y con más opciones.